Расчет химического анкера на вырыв: Описание способов испытания анкера на вырыв в блоке и бетоне ?

Описание способов испытания анкера на вырыв в блоке и бетоне ?

Качеству и надежности крепежных систем строительных конструкций уделяется особое внимание. Во многих случаях от качества соединительного элемента зависит прочность, устойчивость, а также продолжительность безаварийной эксплуатации отдельной строительной системы или целого объекта. Одно из самых надежных и долговечных соединений – анкерное, где для крепежа применяется анкерный болт.

Описание анкерного болта

Анкерный болт – это прочный стержень из легированной стали длинной 30-200 мм, применяемый для установки в деревянные, каменные, бетонные и земляные основания.

На стержне из высоколегированной стали расположена втулка с прорезями, под которой находится гайка конической формы. Посредство закручивания гайка проходит по резьбе стержня через втулку, расширяя ее прорези.

В результате стержень надежно удерживается за счет силы трения. На конце болта находится головка для закручивания под ключ или крестовую отвертку.

Способ крепления и вид крепежного элемента подбирается посредством расчёта анкерных болтов на вырыв. При расчете учитывается сила трения, сопротивление анкера вырыву в упоре, сила адгезии при использовании для крепления специальной пасты, а также прочность соединения под действием высоких температур.

Есть несколько видов анкерных крепежей. Классический вариант фиксация болта в отверстие за счет силы трения, которая не даёт его врывать.

Для сквозного крепления тонких оснований применяется болт, у которого стержень фиксируется за счет внешнего упора с одной стороны и головки с другой. В самых сложных и ответственных случаях используется химический анкер. Резьбовая шпилька вкручивается в пасту, которой заполняется просверленной отверстие и надежно там фиксируется.

Виды анкеров

Они подразделяются по материалу соединяемых конструкций и виду крепежного элемента:

По материалу:

• для тонких оснований из гипсокартона, ДСП, ДВП;
• для плотных оснований из кирпича, бетона;
• для пористых оснований из пенобетона, пеноблоков, шлакоблоков;
• для ветхих и разрушенных оснований используются анкера для крепления в пористые структуры.

По виду крепежного элемента:

• закладной. Под него не надо сверлить отверстие. Он монтируется перед заливкой бетона или кирпичной кладки. Закладное анкерное крепление применяется для фиксации ответственных, тяжелых конструкций, таких как колонны, фундаменты;
• распорный. Фиксируется в плотном основании из бетона или кирпича за счет силы трения. Наконечник анкера расширяется в крепежном отверстии и надежно фиксирует стержень;
• забивной. Фиксируется по принципу распорного. Стержень не закручивается, а забивается в крепежную гильзу;
• клиновый. Устанавливается в заранее просверленное отверстие путем забивания. Болт забивается в отверстие, а затем муфта расклинивается;
• рамный. Применяется для фиксации оконных рам и дверных косяков. Головка анкера полностью утапливается в тело конструкции, установка анкера «за подлицо»;
• химический анкер. Кроме силы трений стержень удерживается в отверстие за счет адгезии цементирующей пасты и материала основания. В результате получается монолитное соединение с высокими показателями по прочности.

Расчет анкерного болта

Число анкерных крепежей на единицу строительной конструкции в нашей стране растет с каждым годом. К качеству анкерных ботов нет особых претензий.

Ведущие мировые производители крепежных систем НИИ, Fischer, Sormat и MKT зарекомендовали себя на российском рынке с положительной стороны. Они выпускают качественные элементы крепления, со всеми необходимыми сертификатами соответствия.

Проблема заключается в невозможности усредненной оценке основания. На каждой строительной площадке свои индивидуальные условия. Качество и свойства строительных и отделочных материалов сильно разнятся. Поэтому расчет анкерных болтов на выдергивание – это индивидуальная процедура для каждого конкретного случая.

Есть несколько проблем, с которыми сталкиваются российские и зарубежные проектировщики. Без их решения оценить прочность  узла за весь период предполагаемой эксплуатации не представляется возможным:

• для расчета анкера на срез или вырыв требуется сертифицированная методика.  Проблема заключается в выборе. С методом статического испытания все не так плохо, есть нормативная база. С динамической системой испытаний не все так просто. Нет официальной методики динамического испытания анкерного соединения;
• проблемы возникают с анализом полученных в результате испытаний данных. Не всегда возможно поучить показатели расчетных нагрузок на выдёргивание;
• есть проблемы в методике подбора анкерного соединения исходя из материала крепежного основания.

Есть ряд свойств крепежей, которые зависят от качества материалов. Разработка методик испытания не требуется. Например, коррозионная стойкость анкерного болта, а также предел огнестойкости.

В работе по совершенствованию испытания анкерных соединений принимают участие фирмы-производители. Они постоянно совершенствовуют конструкцию и материал анкерных болтов, попутно создавая новые технологии монтажа, методики проведения статических и динамических испытаний, а также нормативную документацию к каждому виду анкерных болтов.

Суть любой методики заключается в определение расчетной нагрузки, которая должная быть больше фактической. Например, на анкерные болты надо подвесить фасад массой 40 кг на квадратный метр.

В результате расчеты мы получаем значение для каждого анкера 200 кг на квадратный метр. Следовательно, фасад крепить можно, анкерные боты не вырвет.

В основном для получений рекомендуемых нагрузок на анкерный бот используется европейская система статического испытания ETAG 001. Она состоит из двух этапов:

• практическая часть. Испытание анкера на вырыв (из бетона, из кирпича, из пенобетонов, из монолита) начинается с установки нескольких образцов в основание. Затем в течение 1-3 минут анкер плавно нагружается до момента его вырыва или разрушения узла;
• расчетная часть. Получить расчетные значения вырывающих усилий не так просто. Они зависят от совокупного действия нескольких факторов, которые не зависят друг от друга. Например, плотности установки крепежей, неоднородности основания, физических и химических характеристик основания. Поэтому для расчета применяется математический закон распределения случайных величин, который позволяет уйти от неоднородности, получив усредненное значение.

Все результаты тестового испытания на вдергивание обрабатываются и заносятся в таблицу. Задача состоит в определение максимальной расчетной нагрузки.

Подбирается такая нагрузка, под действие которой разрушилось только 5% узлов анкерного соединения. Остальные 95% выдержали, их разрушение произошло при более сильной нагрузке.

В России методика испытаний и расчета отличается от европейской. У нас материал и цельная строительная конструкция испытываются по разному.

При испытании материала нагрузка увеличивается плавно, но без промежутков. Нет выдержки по времени на каждом этапе увеличения нагрузки.

Анкерный болт принято считать частью строительной конструкции. Поэтому его расчет на вырыв регламентируется ГОСТ 8829- 94 «Изделия строительные и железобетонные заводского изготовления.

Методы испытаний посредством нагружения. Правила оценки прочности и трещиностойкости». Согласно регламенту нагружение надо выполнять пошагово, с задержкой по времени на каждой ступени.

• болт нагружается пошагово. Каждый шаг – 10% от предельного значения;
• после каждого этапа пауза 5-10 минут;
• в начальной и конечной стадии каждого этапа испытания измеряются деформации анкерного болта и материала вокруг него.

Полученные результаты сводятся в таблицу. Затем рассчитываются предельные рекомендуемые нагрузки для каждого вида анкера под конкретный строительный материал.

Метод динамического испытания анкеров на вырыв

Динамическое испытание анкерного соединения на вырыв характеризуется максимальными ударными (как разновидность сейсмических) нагрузками. Порядок испытания анкера на динамические нагрузки состоит из нескольких этапов:

1. Первый этап заключается в определении предельного значения вырывающего усилия во время статического нагружения. Для этого берётся 5-10 образцов, затем они нагружается до полного вырова анкера или разрушения материала вокруг основания.
2. Второй этап заключается в многократном динамическом нагружение образцов. Каждую минуту совершается 200-300 циклов нагрузка-разгрузка.
3. Третий этап состоит из статического испытания на вырывание предыдущих образцов. Каждый из них ступенчато нагружается до вырова анкера или разрушения материла вокруг него. Затем эти результаты сравниваются с полученными на первом этапе динамического испытания анкерных болтов и узлов.

Динамическое испытание не обязательно проводить в районах с малой вероятностью землятресений. Это лишние затраты. Например, для монтажа подвесного фасада достаточно провести простые статические испытания прямо на строительной площадке.

Полученный результаты надо занести в акт испытания вентфасада. Затем сравнить максимальное значение вырывающих нагрузок анкера с показателями, указанными в технической документации к вентилируемому фасаду.

Если есть запас по прочности, то можно начинать монтаж. В противном случае надо выбрать другой облицовочный материал или тип анкерного болта.

Похожие статьи

Как правильно сделать расчет анкерного болта. WikiСтатья.

Анкерный болт, клиновой анкер, рамный анкер – это эффективные крепёжные изделия, которые должны прочно закрепляться в несущем основании и удерживать прикрепляемую конструкцию.

Для быстрого перехода на крепеж анкерной техники указываем доп.ссылки здесь:
клиновой анкер, анкерный болт, с гайкой и крюком, рамный анкер

Применение анкерного болта и возможные разрушения при эксплуатации

Вот только несколько примеров применения анкеров:

• установка металлической обрешётки или других конструкций к бетонной кирпичной поверхности
• монтаж различных элементов к стене, которая представляет из себя сэндвич из нескольких по своей структуре и плотности оснований
• надежное крепление конструкций, на которые подразумевается воздействие как на скручивание, так и на вырывание

Подбирая тип и размер анкера, надо учитывать следующие факторы: характеристики несущей поверхности и ожидаемые нагрузки

В первом случае возможны такие разрушения, когда анкер выдергивается вместе с куском стены из-за её хрупкости

. Следовательно, при монтаже надо подбирать достаточно длинный анкерный болт, который нанизывает на себя длину хрупкого материала и прочно зафиксируется в плотном (бетон, кирпич).

Например, нередко, вбив клиновой анкер на треть его длины в твердую рабочую поверхность, две третьи способны держать нагрузку от прикрепляемой конструкции (из газобетона, древесины). В то же время анкерный болт не имеет свободной длины и применяется для фиксирования, например, металлических листов до 5 мм, которые уже сами по себе создают большую нагрузку из-за удельного веса материала.

Таблица для расчета клинового анкера, где учитывается толщина прикрепляемого элемента и необходимая глубина анкеровки, при которой крепёж будет выдерживать соответствующую вырывающую силу приведена ниже статьи.

Второй вид разрушения, который может встречаться при неправильном подборе типа и размера анкера, – это разрушение по телу крепежа. То есть происходит деформация самого анкера, когда его часть остается в стене, а другая — снаружи.

Немаловажно здесь и качество материала, из которого изготовлен крепёж.

Если нагрузки заведомо высокие или речь идёт об ответственном строительстве, лучше сразу рассматривать высокопрочные анкеры

Много лет на рынке крепеж представлен в китайском и европейском исполнении. Разница колоссальная! Безусловно, есть множество конструкций, где применение наиболее доступных анкеров будет вполне достаточно. Если же Вы строите “для себя” или прописаны строгие требования по эксплуатации в заключенном Вами договоре на выполнение работ, то качественный крепеж будет надежен и гарантирует результат.
На сайте ГОСКРЕП они представлены в разделе «Профессиональный крепёж / Анкеры».

Расчеты при определении размера анкерного болта

Итак, важно учитывать все нагрузки. Их разделяют на два типа: статические и динамические. К первым относим вес самой конструкции; вторым характерны импульсивные, ударные нагрузки, применимые в зависимости от протяженности по времени, точки приложения, направления.

Для обеспечения надежности конструкции рабочая нагрузка на крепёж не должна превышать 25% от расчётной нагрузки на анкер (вырывание/срез).

Рассмотрим самый простой пример.

Необходимо повесить кухонный шкаф. Его масса вместе с духовкой, коробкой и всякой утварью составит 100 кг. Анкерный болт при этом необходим такой, чтобы выдержать нагрузку равной четырём массам этого шкафа:

Р = m (масса, кг) × 4 (чтобы соблюсти правило выше) × g (Ускорение свободного падения = 9,81 м/с²)

P = 100 кг × 4 × 9,81 м/с² = 3 924 кг х м/с²,
а кг × м/с² = Н (Ньютон), что в итоге и составляет 3,924 кН

Если несущая поверхность имеет трещины или иные допустимые повреждения, то вычисленную нагрузку надо умножить на 0,6. То есть один и тот же анкерный болт в плотной поверхности выдержит 3,924 kН, а с дефектами — только 2,35 kН.

Чтобы вычислить нагрузку на узел, которую создает, например, подвешенный элемент массой m (кг) на расстоянии l (плечо силы, м), воспользуйтесь формулой

M = m x g x l

Технические характеристики крепежа из анкерной техники

Ниже приведены таблицы для анкерного болта и клинового анкера, где указаны расчетные усилия на вырыв и срез в зависимости от материала несущей поверхности и диаметра крепежа.

Технические характеристики клинового анкера

Диаметр анкера, мм		М6	М8	М10	М12	М16	М20
Бетон В20 без трещин	Расчётное усилие на вырыв, kН	4,20	6,00	10,70	13,30	23,30	33,30
	Расчётное усилие на срез, kН	4,00	7,30	11,60	16,80	31,40	49,00
Бетон В20 растянутая зона, с раскрывающимися трещинами	Расчётное усилие на вырыв, kН	2,20	3,30	6,00	8,00	16,70	20,00
	Расчётное усилие на срез, kН	4,00	7,30	11,60	16,80	31,40	49,00

Параметры монтажа клинового анкера

Диаметр бура, мм	М6	М8	М10	М12	М16	М20
Глубина бурения, мм	55	65	70	90	110	130
Глубина установки, мм	49	58	62	82	102	121
Диаметр отверстия в прикрепляемой детали, мм	7	9	12	14	18	22
Момент затяжки, Нм	8	15	30	50	100	200
Стандартное расстояние между анкерами, мм	120	141	180	210	246	303
min расстояние между анкерами, мм	50	55	60	70	90	110
стандартное расстояние до края, мм	60	71	90	105	123	152
min расстояние до края, мм	45	50	55	60	70	130

Технические характеристики анкерного болта

Размер анкера, мм		М6,5	М8	М10	М12	М14	М16	М20
Бетон В20	Расчётное усилие на вырыв, kН	0,7	1,4	2,1	2,8	3,1	4,2	5,6
	Расчётное усилие на срез, kН	1,1	2,5	4,5	7,3	8	8,8	10,5
Кирпич М150	Расчётное усилие на вырыв, kН	0,4	0,5	0,6	0,8	0,85	0,9	-
	Расчётное усилие на срез, kH	0,65	1	1,2	1,6	1,7	1,8	-

Третье разрушение характерно при неправильном выборе рамного анкера и других узлов, где возможна деформация по границе сцепления крепежа с базовым материалом, то есть анкер фактически выдергивается из отверстия под воздействием постоянных динамических нагрузок. В этом случае крепежу не хватает длины, чтобы прочно удерживать прикрепленную конструкцию, даже если её вес невелик.

Из таблиц ниже Вы можете подобрать размер рамного анкера, зная толщину прикрепляемой конструкции, а также при наличии данных о нагрузках на вырыв или срез.

Параметры монтажа анкерного болта

Размер анкера, мм	М6,5	М8	М10	М12	М14	М16	М20
Диаметр резьбы, мм	М5	М6	М8	М10	М10	М12	М16
Диаметр бура, мм	6,5	8	10	12	14	16	20
min глубина отверстия, мм	40	50	60	70	75	80	90
Отверстие в прикрепляемой детали, мм	7	9	11	13	15	17	21
min толщина материала основания, мм	60	70	80	90	95	100	120
Размер гайки под ключ, мм	8	10	13	15	15	19	24
Критическое расстояние до края, мм	40	55	65	70	75	80	85
Критическое осевое расстояние, мм	45	60	70	75	80	90	95
Момент затяжки в бетоне, Нм	5	8	25	40	45	50	80
Момент затяжки в кирпиче, Нм	2,5	4	12,5	20	22,5	25	-

Технические параметры рамного анкера

Размер рамного анкера		MF 8	MF 10
Диаметр бура, мм		8	10
min глубина установки, мм		45	50
min глубина отверстия, мм		глубина установка + 5 см
Момент затяжки, Нм		4	8
Шлиц		Pz 2	Pz 3
Расчётная нагрузка в бетоне В20	на вырыв, kH	1,4	1,7
	на срез, kH	0,4	0,5
Расчётная нагрузка в полнотелом кирпиче М150	на вырыв, kH	0,6	0,8
	на срез, kH	0,4	0,5
Расчётная нагрузка в пустотелои кирпиче М150	на вырыв, kH	0,4	0,5
	на срез, kH	0,2	0,3
Расчётная нагрузка в ячеистом бетоне В3,5	на вырыв, kH	-	0,1
	на срез, kH	-	0,1

Итак, чтобы ответить на вопрос «как правильно подобрать анкерный болт», надо учесть материал и особенности поверхности, к которой прикрепляется метиз, и нагрузки, их характер воздействия на узел. А данные таблиц и формулы в данной статье помогут сделать элементарные расчеты.

Таблица для расчета клинового анкера

Размер клинового анкера	Резьба	Длина анкера, мм	max толщина прикрепл. материала, мм	Диаметр сверла	Глубина анкеровки, мм	min вырывающая сила, kН (бетон В25)	Вес 1000 шт, кг
6х40	М6	40	5	6	35	1,4	9,98
6х60	М6	60	30	6	35	1,4	14,00
6х80	М6	80	50	6	35	1,4	18,00
8х50	М8	50	10	8	40	1,6	22,00
8х80	М8	80	40	8	40	3,3	34,00
8х90	М8	90	55	8	40	3,3	34,60
8х105	М8	105	65	8	40	3,3	44,00
8х120	М8	120	80	8	40	3,3	49,30
10х65	М10	65	15	10	45	5,0	43,00
10х80	М10	80	35	10	45	5,0	53,00
10х95	М10	95	50	10	45	5,0	62,00
10х120	М10	120	75	10	45	5,0	77,00
10х130	М12	130	70	10	45	5,0	84,00
12х100	М12	100	45	12	55	5,0	93,00
12х120	М12	120	65	12	55	6,0	111,00
12х135	М12	135	75	12	55	6,0	125,00
12х150	М16	150	95	12	55	6,0	138,00
16х105	М16	105	45	16	60	7,5	174,00
16х140	М16	140	80	16	60	9,4	229,00
16х180	М16	180	120	16	60	9,4	292,00
16х220	М16	220	160	16	60	9,4	355,00
20х160	М20	160	40	20	100	12,3	406,00
20х200	М20	200	130	20	75	12,3	505,00
20х300	М20	300	225	20	75	12,3	751,00

что это такое? Установка жидких анкеров, их состав. Как пользоваться анкерами для арматуры в бетоне

Технология монтажа

Преимуществом химических анкеров считается их высокая прочность и способность создать качественную адгезию поверхностей. Они могут использоваться для плотных и пористых блоков. При установке этого анкера используют специальные инъекции, представляющие собой полиэфирную смолу и отвердитель.

При работе с картриджами используют специальный пистолет. Смола и отвердитель в картридже разделены, они находятся в разных упаковках и соединяются в момент выдавливания. В случае когда строительные работы проводят по проектной документации, перед началом монтажных работ специалисты должны проверить соответствия маркировок в документации и на самих анкерах. Проверяют также срок годности химического раствора перед его использованием.

Сверловка отверстий

При установке механических анкеров строители отдают предпочтение алмазной машине. Если сверловка делается под химический анкер, для работ подойдет перфоратор. В процессе сверловки учитывают месторасположение арматуры, и если сверло попало на неё, отверстие сверлят в другом месте.

Диаметр отверстия необходимо просверлить на 2-3 мм больше диаметра шпильки. Просверлив отверстие необходимого диаметра и длины, его нужно очистить от образовавшейся пыли. Неочищенная крошка снизит прочность соединения.

Размер необходимого шурупа подбирается в зависимости от типа роботы

На этом этапе работы нужны:

• щетка нужного диаметра;
• строительный пылесос;
• компрессор.

Установка гильзы

Если работы проводятся на пустотелых и пористых материалах (газобетон, пенобетон, щелевой кирпич), перед заливкой соединительного раствора нужно установить сетчатую гильзу. Она выполняет функцию удержания химического вещества в отверстии до его застывания. Эти гильзы продаются в виде готовых элементов или чулков и к ним предлагают специальные заглушки.

Заливка химвещества

Перед заливанием химвещества необходимо ознакомиться с его инструкцией. С целью правильного застывания материала необходимо создать специальную температуру, сам прогрев можно совершить строительным феном. Процесс заливки происходит с помощью специального пистолета-дозатора. Заливка вещества пистолетом в отверстие должна выдавливаться на 2/3 сквозь гильзу.

Установка шпильки

После заливания массы сразу устанавливаем резьбовую шпильку. Её доводим до упора, после чего несколько раз перекручиваем, чтобы равномерно распределить химвещество вокруг шпильки. До застывания удалите лишнее химвещество. В процессе затвердевания шпильку не подвергают каким-либо нагрузкам.

Застывание

Необходимо выждать полный процесс застывания вещества для долгосрочной эксплуатации анкера. Время застывания зависит от температуры материала основания и в среднем составляет 45 минут. Чем ниже температура, тем дольше будет застывать химический раствор (в зимнее время может потребоваться до 6 часов). После затвердевания приступают к закручиванию гайки.

Как установить анкерный болт в бетон

Весь процесс достаточно простой, главное – верно выполнить замеры и максимально точно все реализовать. Но есть несколько нюансов, которые необходимо учитывать.

Практические советы по установке анкеров в бетон:

• На показатель прочности крепежа влияет не только анкер, но и качества материала основания (бетона в данном случае), правильная подготовка к монтажу, учет материала прикрепляемой конструкции и конструкции самого болта.
• Если на стену нанесен слой отделки, отверстие должно быть глубже, так как отделка обычно обладает меньшей прочностью, чем бетон.
• Сверло желательно брать на 0.5 миллиметра тоньше диаметра будущего отверстия.
• При работе с перфоратором лучше всего применять наконечник из специального твердосплавного материала.
• Внимательно читать инструкцию – на упаковке с анкерами должны быть указаны допустимое усилие и максимальное число оборотов.
• Вкручивая анкер в , ни в коем случае не крутить до упора, так как материал может разрушиться.

Вечный крепеж: дюбель для бетона

Дюбель – это распорный элемент, выполненный из полипропилена или нейлона, который по функции и особенностям работы схож с анкером. Самостоятельно не используется, крепится в бетоне специальными гвоздями или саморезами. Для упрочнения фиксации часто выполняется с шипами или усиками.

Данный тип крепления используется там, где нет слишком больших нагрузок на бетон – крепление полок, крюков для телевизоров, осветительных приборов. В дюбели забивают молотком, саморезы вворачивают шуруповертом или отверткой. Для вбивания гвоздей также понадобится обычный молоток.

Можно также встретить дюбель-гвозди, предназначенные для использования с механическим пистолетом. Крепеж в бетоне выполняют металлическим, внешне он чем-то напоминает пулю. Актуален там, где нужно подвесить большое количество предметов небольшого размера.

Нагель по бетону: быстро, но прочно

Нагели – это , которые чаще всего используются для обустройства крепежа возле краев бетонной стены. Крепеж не требует дополнительной фиксации, вкручивается в отверстие, куда предварительно заливают немного эпоксидного клея. Сверлить отверстия не обязательно – нагель может вкручиваться прямо в бетонную стену. Если же отверстие в бетоне все равно нужно делать, то лучше выбрать дрель (перфоратор может повредить стену).

Вкручивают шуруповертом – и после этого нагель выкрутить обратно уже невозможно. Поэтому предварительную разметку нужно выполнять особенно тщательно.

Как пользоваться?

Прежде чем установить анкер, который относится к химии, нужно внимательно изучить инструкцию по применению. Это позволяет учесть все необходимые нюансы, например, рассчитать схему монтажа и многое другое.

Первый этап — это подготовка шпура. На основе делаются пометки в местах, куда будет монтироваться крепеж. Затем буром высверливается отверстие максимум на 2 миллиметра шире диаметра шпильки. Удерживать бур нужно в перпендикулярном положении относительно поверхности. Глубину шпура можно контролировать специальными ограничителями, либо нанеся метку на сверло. Чтобы будущий крепеж был надежным, отверстие обязательно очищается от пыли и грязи. Процедура проводится с помощью специального ершика и ручного либо строительного пылесоса – все зависит от объема выполняемых работ.

Второй этап — ввод клеящей массы. На картридж устанавливается насадка, а вся конструкция вставляется в специальный пистолет. Сначала выдавливают небольшое количество химического состава, примерно 10 сантиметров, чтобы убедиться, что все компоненты смешались равномерно — их использовать не нужно. Носик-смеситель помещается в отверстие, далее нажатием на пусковую кнопку пистолета контролируется расход смеси. Шпур заполняется примерно на 2/3 от своего объема.

Третий этап — монтаж металлического стержня. Чтобы клеящая масса равномерно распределилась внутри отверстия, крепеж можно немного «вытащить», а затем вкрутить до конца. Пока клеящий состав твердеет, можно контролировать положение анкера. Определить, заполнила шпур масса или нет, можно по внешнему виду – если клей выступил наружу, значит, установка герметична.

Заключительный этап — это установка и затягивание гайки. После того как раствор полностью затвердел, можно закреплять все материалы и элементы. Динамометрическим ключом затягивают гайку. Заводы-изготовители в своих рекомендациях указывают, какое максимальное усилие нужно прикладывать при затягивании гайки. Не рекомендуется использовать традиционный ключ, так как есть риск превысить усилие и привести в негодность материал.

Если при монтаже делаются перерывы, носик-смеситель с картриджа не снимается, но перед продолжением работ меняется на новый.

Некоторые строители занимаются приготовлением раствора самостоятельно. Для этого смешиваются эпоксидная смола, отвердители (УП-583), цементный или гипсовый раствор и вещество, придающее пластичность (ДБФ или ДЭГ-1). Полученную смесь тщательно вымешивают. Лучше всего раствор замешивать в небольших количествах, затем сразу использовать.

В следующем видео рассказывается о монтаже химических анкеров.

Анкера для бетона: вес и размеры

Размеры анкерных болтов определяются используемым материалом и назначением продукта. Каждый производитель регламентируется общими и внутренними стандартами. Но существуют параметры, схожие у всех поставщиков.

Так, в зависимости от типа анкера, как правило значения диаметра/длины изделия выглядят следующим образом (в мм):

• клиновый: 6-20/40-421;
• распорный: 5-24;
• забивной: 6-20.

В таблицах представлена детальная информация относительно размеров и общего веса (в кг. 1 шт.) востребованных анкеров для бетона, составленная на основе продукции ведущих производителей (Hilti, Fischer и др.).

Клиновой

Размер	Шт. в 1 кг	Вес 1 шт., гр.	Размер	Шт. в 1 кг	Вес 1 шт., гр.
6*40	100	10	10*150	12	85
6*65	67	15	12*100	11	94
6*95	50	20	12*120	10	104
8*50	46	22	12*135	8	133
8*75	30	34	12*150	8	139
8*80	25	39	16*105	6	179
8*105	25	41	16*140	5	220
10*65	17	60	16*180	4	275
10*80	15	71	16*200	4	320
10*95	13	79	20*160	3	383
10*120	14	74	20*200	2	500
10*130	13	78	20*300	2	738

Классический

6,5*18	189	5	12*130	13	83
6,5*36	115	9	12*150	10	110
6,5*56	80	13	12*180	8	130
6,5*75	58	18	12*200	7	147
8*40	75	14	12*250	6	188
8*65	45	22	12*300	5	219
8*85	37	28	14*100	12	86
8*100	31	33	14*120	12	88
8*120	27	38	14*150	9	118
10*40	36	28	14*200	7	163
10*60	32	32	14*250	6	195
10*97	25	40	16*110	7	160
10*125	17	61	16*150	5	240
10*150	15	68	16*180	5	250
10*180	12	87	16*220	4	260
10*200	10	100	16*250	4	290
10*250	7	150	20*151	5	248
12*60	20	51	20*200	3	405
12*75	17	61	20*250	2	500
12*100	15	67	20*300	2	568

Забивной (сталь и латунь)

Размер	Шт. в 1 кг	Вес 1 шт., гр.	Размер	Шт. в 1 кг	Вес 1 шт., гр.
М6	6	160	М6	250	4
М8	92	11	М8	128	8
М10	42	24	М10	75	14
М12	21	48	М12	39	26
М16	13	80

Химический анкер характеризуется размерами капсул. Их диаметр может быть равным 10-42 мм. Показатели длины находятся в пределах от 80 до 360мм. В комплектацию входят инъекционные составы объемом 150-825 мл. Также могут присутствовать 1-2 смесителя и адаптер.

Области применения химических анкеров

Сначала перечислим, для каких типов конструкционных соединений целесообразно использовать анкер химических:

• при возведении высотных зданий
• при формировании фундамента быстровозводимых зданий даже при осложненных условиях работы (влажность)
• при строительстве мостов: подвесных, разводных, арочных
• при скреплении тяжелых бетонных балок
• при креплении металлических балок к каменному основанию
• при создании арматурных выпусков при монолитном строительстве

Большинство перечисленных областей применения крепежа на химической основе можно смело отнести к ответственному строительству, то есть возведению сооружений, эксплуатируемому в дальнейшем большим количеством людей или подверженных экстра нагрузкам.

Рассмотрим также более частные примеры, где химический анкер является надежным креплением в разных направлениях современного ответственного строительства:

• энергетическая промышленность (АЭС, ГРЭС, опоры ЛЭП, трансформаторы)
• горная индустрия (монорельсовые дороги, фуникулеры, горнолыжные подъемники)
• аэропорты (расширение взлетных полос и рулежных дорожек, крепление матч и антенн радиосвязи и навигационного оборудования)
• портовое строительство (реконструкция и ремонт причальных стенок, крепление швартовых тумб и кнехтов, шлюзы, нефтеналивные терминалы)
• промышленное оборудование (ректификационные колонны, конвейеры, станки)
• быстровозводимые здания (крепление несущих каркасов к ленточным фундаментам)
• индустрия аквапарков, бассейнов и других водных сооружений

Помимо этого химический анкер применяют возведении временных, но требующих определенной прочности конструкций, и подобное им:

• лифты (реконструкция шахт, крепление лифтового оборудования, эскалаторы)
• строительное оборудование (лифты-подъемники, леса, краны)
• складское оборудование (стеллажи, транспортеры, подъемники)
• крепление строительных конструкций (колонны, консоли, балконы)

Примеры использования химического анкера при ремонтных работах:

• усиление конструкций (металлические обоймы, инъекция кладки стен)
• усиление фундаментов
• реставрация памятников архитектуры

Целесообразно фиксировать на химические анкеры навесные элементы, имеющие определенные требования к установке:

• вентилируемые фасады
• дорожное строительство (шумозащитные экраны, барьерные ограждения, информационные щиты, мачты освещения, «лежащие полицейские»)
• декоративные элементы (перила ,козырьки, освещение, лепные элементы декора)
• рекламные конструкции (вывески, перетяжки, баннеры, крышные установки)

Как видим, анкер химический универсален по применению: для крепления полнотелых конструкций и монолитных, пористых материалов; при работе конструкций из бетона, кирпича, природного камня.

Что такое анкер для бетона

В переводе с немецкого под анкером подразумевается якорь. Это крепежный элемент, предназначенный для фиксации того или иного предмета к основанию. В случае с бетоном для производства подобных изделий используется углеродистая сталь. Для исключения образования коррозии болты покрывают защитным слоем сплава на основе цинка.

Металлические анкеры применяют в случаях проведения работ с основанием высокой прочности, твердости и хрупкости. К таковым относятся бетон, камень, кирпич и гипс. При этом сравнительно с саморезами и гвоздями допустимая механическая нагрузка заметно отличается в большую сторону. Это актуально для крепления окон и дверей, навешивания мебельных модулей, бытовой техники, установки сантехнического оборудования, инженерных коммуникаций.

Конструктивно анкер представлен стержнем с резьбой и распорным цилиндром. В качестве дополнения могут выступать конусообразные наконечники, кольца, крюки или гайки с шайбами. После установки крепежного элемента лепестки раскрываются или застывает рабочая масса, что обеспечивает надежное удерживание болта в технологическом отверстии без участия дополнительного уплотнения.

Нагель по бетону – быстро, но прочно

Нагели, или как их еще называют, шурупы по бетону, являются незаменимым средством для того, чтобы закрепить все необходимое в довольно сложном для этого месте – у края бетонной стены. Этот крепеж обходится без дополнительной фиксации за счет непосредственного вкручивания в подготовленное отверстие, просверлив которое нужно удалить частицы пыли. Для повышения прочности крепления можно залить в отверстие небольшое количество эпоксидного клея.

Использование нагеля

Большинство случаев применения нагелей обходится без выполнения предварительного сверления, поскольку этот крепеж закручивается прямо в бетон. Если нельзя избежать подготовки отверстия, для его создания берут дрель, но не перфоратор.

Инструмент большей мощности способен привести к разрушению стены. Вкручивание делается шуруповертом, после чего нагель достать из бетона почти невозможно, поэтому стоит выполнять замеры со всей внимательностью. (См. также статью Герметик для бетона: особенности.)

Секрет подбора необходимого сверла для создания отверстий под размещение любого вида крепежа предельно прост: величины их диаметров должны полностью совпадать. Это значит, что анкер диаметром 8 мм нужно устанавливать при участии 8-миллиметрового бура.

Размеры и характеристики анкерных болтов

Изначально перед выбором штыря, надо знать габариты, поскольку крепления бывают всякого габарита, калибра.

Группы анкеров по величине: маленькие – в разрезе до 8 мл/длина до 55; серединные – до 12/120 мл; большие – с наибольшими габаритами D=24 и L=220 мл.

Фундаментные штифты с различными габаритами, их параметры определяют 3 характеристики.

Расшифруем разметку М8 10/60-115: D нарезки – М8, наружный D= 10 (данный D совпадает с D сверла с помощью которого будет производится сверление отверстия), протяженность штифта – 115 мл, толстота детали – 60 мл.

Все эксплуатационные параметры анкеров указаны в табеле, это будет масса, предельный крутящийся и искривляющий период, наименьшая выдергивающая мощь, рациональные перегрузки. По соответствию с различными данными характеристиками подбирают необходимые модели и осуществляют добротное соединение к бетонным конструкциям штыря.

Целесообразность применения

Химические инъекционные составы и ампулы имеют высокую стоимость, их приобретение целесообразно при работе с пустотелыми и пористыми марками бетона, в плотных конструкциях они оправданы при монтаже около края или в случае повышенных ожидаемых нагрузок: на разрыв, вибрационных, весовых. Анкеры этого типа выдерживают вес стальных элементов, консолей, колонн, фасадных систем, оборудования, ограждений, при необходимости они используются для дополнительного крепления арматурных стержней. При выборе этого варианта качество материала основы практически не влияет на надежность фиксации, продукция Хилти, Фишер и их аналогов рассчитана на эксплуатацию в бетоне с трещинами.

Также их советуют купить:

• При отсутствии точного расчета размеров отверстия.
• При высоких сейсмических и вибрационных нагрузках на объект.
• При необходимости нарушения рекомендуемых интервалов: размещении по краю конструкции или рядом с соседним анкером. Распорное усилие в отличие от стандартных дюбелей по бетону у них отсутствует.
• Для эксплуатации в условиях повышенной влажности (химический состав надежно защищает металлический крепеж для бетона от коррозии).
• Для монтажа в системах огнезащиты, огнестойкость у специализированных видов достигает 2 ч.

Нюансы крепления к бетону

Для монтажа химического анкера потребуются перфоратор или другой тип бурильного инструмента, металлическая щетка для чистки от пыли, насос или пневмооборудование для продувки, строительный пистолет и смеситель. Порядок действий при креплении к полно- и пустотелому бетону отличается. В первом случае для подготовки отверстия нередко задействуются алмазные сверла, стенки нуждаются в усилении шероховатости. Полость чистят щеткой и продувают воздухом не менее 4 раз, использовать на этом этапе воду не рекомендуется.

Полученное отверстие заполняется на 2/3, после чего проводится монтаж металлического крепежа (чаще всего путем врезки или прокрутки). Следующим этапом идет выдержка времени, указанного в инструкции (ориентировочно – 20 минут), и лишь потом допускается окончательная фиксация болта. Следует учесть высокую скорость застывания химического состава, при любых перерывах носик протирается и закрывается колпачком.

Пустотелый и щелевой бетон при установке анкера требует несколько другого подхода. Процесс подготовки отверстия ничем не отличается. Но перед стадией заполнения в него вставляется пластиковая или металлическая втулка (сетчатая или перфорированная). Ее целевое назначение – экономия смеси, при ее отсутствии расход возрастает в разы. Вне зависимости от вида бетона, отверстие не рекомендуется промывать водой, это отрицательно сказывается на адгезийных свойствах.

Стоимость креплений

Маркировка анкера	Производитель	Краткое описание	Объем, л	Цена, рубли
HIT-HY 100 330/2	Хилти, Лихтенштейн	Стандартный химический клеевой анкер для крепления в бетоне	0,33	1530
HIT-HY 100 500/2	0,5	1850
HIT-MM PLUS 330/2	Бюджетный гибридный состав на основе уран-метаакрилата	0,33	645
HIT-MM PLUS 500/2	0,5	840
HIT-ICE	Для крепления при отрицательных температурах	0,3	2640
HIT-RE 500-SD	Эпоксидный клей для монтажа в бетоне с трещинами, восстановления тяжелой арматуры	0,33	3100
0,5	3340
HFX	Линейка в твердом картридже, для работы со стандартными монтажными пистолетами	0,275	1120
FIS V 360 S	Фишер, Германия	Двухкомпонентный инъекционный состав на основе виниловых эфиров, для универсального применения	0,36	1390
FIS EM 390 S	То же, для монтажа под водой	0,39	1470
FIS VS 300 T	С увеличенным временем схватывания, рекомендуется при работе в условиях повышенной температуры	0,1	640
FIS VW 360 S	Для применения анкера зимой, рабочий диапазон – от -15 до +20 °C	0,38	1160
KEM-VE 10	Sormat, Финляндия	Анкер-капсула с виниэлестровым составом с размером резьбы М10, подходит для монтажа под водой		90
KEMLA М12	То же, на полиэстровой основе (повышенная нагрузка на вырывание)		190
BIT-PESF	BIT United Ltd, Великобритания	Клеевой анкер для ячеистого бетона, газосиликатов, пеноблоков. Характеризуется повышенной вязкостью	0,3	660

Нюансы установки

Теперь давайте разберемся, как своими руками смонтировать химический анкер.

Способов существует два, не считая вариант с металлической гильзой, который подходит для пустотелых кирпичей.

Первым делом высверливаем строго перпендикулярное отверстие под монтаж анкера.

• Затем при помощи ершика, маленькой щеточки или обычной медицинской груши (клизмы) извлекаем изнутри весь оставшийся мусор и пыль.
• Где-то на 3/4 заполняем отверстие инъекционным раствором – больше не нужно, так как его выдавит наружу при установке стержня.
• Ввинчиваем в клей крепежный элемент, следя за его центровкой и уровнем. Останавливаемся по достижении метки на резьбе. Излишки смеси аккуратно удаляем.
• Раствор остается сохнуть на время, указанное производителем состава.
• По высыхании на резьбовой крепежный элемент можно навешивать грузы и фиксировать их гайкой.

Усиленное соединение

Следующий метод технически не сильно отличается, но позволяет создать более прочное соединение – он подходит для более пористых материалов.

Для его реализации вам понадобится металлический ограничитель для сверла, чтобы не разрушить кромку блока.

• Высверливаем отверстие, предварительно установив ограничитель;
• Как только достигается нужная глубина, дрелью начинают делать круговые движения, чтобы создать внутри расширяющуюся полость, как на картинке выше.
• В остальном монтаж аналогичен – вычищаем отверстие от пыли, заполняем его отвердительной смесью, вставляем крепежный стержень, ждем высыхания.

Как видите, анкеровка газобетонных блоков не такое уж и сложное занятие, а учитывая мягкость этого материала и легкость, с которой он сверлится, работа, зачастую, выполняется еще легче и быстрее, чем классическими дюбель-шурупами на бетоне. Для более подробного знакомства с химическим анкером советуем ознакомиться с видео в этой статье.

Принцип работы и применение

Бетон является пористым неоднородным по структуре материалом. И в местах креплений появляются разнообразные усилия – на скручивание, изгиб, сдвиг, срез, сжатие, вырыв. Их бетонный анкер берет на себя, распределяя совместно с несущей конструкцией.

Основные принципы работы анкеров для бетона:

• В момент взаимодействия материала основания и анкера появляется сила трения – распор выполняется дюбелями, металлическими цангами.
• Когда на глубине анкеровки материал дает сопротивление излому или смятию – за счет цанговых втулок на крепеже, изогнутой формы стержня, расширения.
• Нагрузки в месте контакта основания и стержня компенсируются касательными напряжениями при замоноличивании или склеивании – так работают закладные гладкие, клеевые анкера.

Анкера для бетона могут быть разных конструкций, различных видов, размеров. Производятся из специальной стали по ГОСТу, покрываются слоем средства против коррозии. Стержень может быть диаметром 6-20 миллиметров, длиной – до 220 миллиметров.

Любой анкер включает такие части:

• Сам болт
• Конус со слоем резьбы внутри
• Втулка со специальными вырезами

Анкеры выполняют конструктивную либо несущую функцию. Несущая функция реализована в случаях соединения плит перекрытия, балок, колонн, балконных консолей, лестничных площадок и маршей, отделочных и стеновых панелей, инженерного оборудования, коммуникаций, вытяжек, потолочных светильников и т.д. Также анкера применяются для монтажа лаг на бетонные либо пустотные полы. Ими крепят на стены электрооборудование, навесную мебель.

Конструктивный крепеж применяется для противодействия смещению частей узла, если их устойчивость гарантируется собственным весом, также анкера актуальны при рихтовке в строительстве.

Разновидности

В числе крепежных элементов по бетону анкера являются чем-то сродни тяжелой артиллерии. Их назначение – крепление к стенам конструкций довольно большого веса. Зачастую они используются в качестве фиксирующих элементов для оконных и дверных рам, осветительных приборов, с их помощью также происходит анкеровка арматуры в бетоне.

Все изделия действуют по единому принципу: вкручивание специального крепежного элемента приводит к расширению изделия, что обеспечивает плотную фиксацию анкера в стене.Анкерные крепежи могут быть нескольких видов и иметь различные размеры, ниже рассмотрим их подробнее.

Таблица анкеровки арматуры в бетоне исходя из диаметра шпильки

Забивные

1. Название подсказывает: этот анкер по бетону забивается в отверстие в стене, которое предварительно для этого просверливается, при помощи молотка.
2. Отверстие нужно обязательно прочистить и удалить из него пыль и мусор.
3. После этого навешивается то, что требовалось закрепить на этом месте, и вкручивается в анкер специальная шпилька, которая фиксируется гайкой.

Материалом изготовления большинства таких анкеров является оцинкованная сталь, цена зависит от их длины и диаметра. Бывает, что многофункциональный крепеж МТА тоже относят к группе забивных анкеров.

Надежный анкер для ячеистого бетона

Клиновые

Отличием таких анкеров от приспособлений из предыдущей группы является то, что деталь не нужно навешивать перед фиксацией шпильки, и отсутствие необходимости в очищении отверстия под анкер от загрязнений. Крепление необходимой детали выполняется прямо на анкер, после чего производится фиксирование ее гайкой.

На фото — установка анкера в бетон клинового типа

К этой группе метизов относятся также анкеры нержавеющие и анкеры электрооцинкованные. Их головки обладают способностью утапливаться в материале, который ими зафиксирован.

PFG

1. Предназначается для работы с конструкциями из бетона низкого качества и в случаях, когда фиксация выполняется в потолках и стенах старых домов.
2. Этот крепеж имеет большую площадь расширения в сравнении с остальными видами таких метизов.
3. Работает так:

• • в стену забивается основная часть анкера;
  • крепление к нему необходимой детали выполняется при помощи болта.

Как установить анкер в бетон своими руками

Есть PFG-анкеры, которыми закрепляются тросы или веревки. Окончанием шпильки такого крепления выступает кольцо, которое можно использовать также и для фиксации люстры. Анкеры, окончание которых имеет вид буквы «Г», используются в основном при креплении водонагревателей.

Химические

Принцип его работы аналогичен действию клея:

1. Перед применением такого крепежа просверленное отверстие в стене тщательно прочищается, чтобы вставить ампулу с клеящим веществом.
2. В нее вкручивается шпилька, а вся конструкция оставляется в покое на некоторое время. Состав может высыхать в пределах нескольких минут или нескольких часов.

На продолжительность затвердевания влияет температура окружающей среды. Нельзя допускать нагрузки на химический анкер, пока клей полностью не застынет. Особенностью этих изделий является то, что в стене не создается внутреннее напряжение, а это снижает вероятность ее разрушения. Ниже показана инструкция по его монтажу в поверхность. (См. также статью Как сверлить бетонную стену дрелью: особенности.)

Как устанавливается химический анкер для пенобетона

Можно встретиться и с другими разновидностями анкеров. К примеру, есть закладные или такие крепления, как стержневые фиксаторы. Их применяют обычно в процессе возведения многоквартирных домов.

Таблица параметров для химического крепления

Виды емкостей анкеров

В зависимости от количества монтажных работ используют варианты различного объема:

1. Капсулы – стеклянные или ПВХ ампулы с разделенной полостью для компонентов: смола, отвердитель. Особенности применения:

• •  Объем химической смеси позволяет закрепить один болт в бетонную поверхность.
  •  На упаковке указаны оптимальные размеры.
  •  После введения в просверленное отверстие стального закладного нарушается целостность капсулы, происходит смешивание и отвердение ингредиентов.
  •  С экономической точки зрения целесообразно использовать, если в планах крепить незначительное количество элементов.
  • Комплекты, состоящие из капсулы и резьбовой шпильки, облегчают выбор закладных элементов.

2. Картриджи – инъекционные составы объемом от 100 до 1500 мл. Особенности такого анкера:

• Смола и отвердитель содержатся в тубе, разделенной герметичной перегородкой, либо находятся в двух скрепленных между собой емкостях.
• В стоимость включены одна или две насадки-миксеры, в полости которых происходит перемешивание компонентов до однородной массы.
• Анкеры HILTI дополнительно комплектуются удлинительной трубкой для заполнения глубоких отверстий.
• Для выполнения инъектирования необходимо применение дозатора (пистолет) механического, пневматического, электрического (аккумуляторного) действия.
• Использование смесей в больших емкостях выгодно при выполнении профессиональных строительных работ.
• Смена дозатора позволит продолжить работы после многочасового перерыва.

Технические характеристики

Величины, определяющие условия эксплуатации систем на основе химических составов:

• Материал основания – бетонные поверхности с различными пористостью, прочностью, степенями нагрузки и деформации.
• Допустимый диапазон температуры бетона, картриджа – промежуток, в котором гибридный анкер и его компоненты сохраняют функциональность.
• Минимальная и максимальная глубина – диапазон, который обеспечит равномерное распределение динамических, весовых нагрузок.
• Время отверждения.
• Рекомендуемые фирменные крепежы.

Анкер	Произво-дитель	Характеристики бетона, прочность	Темпе-ратура бетона, °C	Глубина анкеровки, мм	Время отверж-дения, час	Крепеж
FIS VW 300 T	Фишер	Нерастянутый, ячеистый, пустотелый, пенобетон, прочность С12-С60.	-15 ‒ +20	70 ‒ 175	0.5 ‒ 12	Шпилька FIS A, с внутренней резьбой RG MI, гильза сетчатая FIS H.
HIT-ICE	Hilti	Сухой, водонасыщенный, без трещин. С20-С60.	-23 ‒ +32	60 ‒ 480	0.5 ‒ 36	Шпилька HAS, HAS-R, HAS-HCR.

Технология установки анкера

Этапы и нюансы монтажа:

1. Разметка поверхности бетона под шпуры согласно размерам, указанным в строительной спецификации.

2. Бурение. Разница диаметров резьбового крепления и бура ‒ 2 мм.

3. Удаление цементной пыли. Отверстие очищают поочередно, в несколько приемов компрессором или ручным насосом, ершиком. Промывание допускается при использовании химических составов для влагонасыщенных бетонов.

4. Капсульный анкер вводится в полость. Применение инъекций для бетона имеет особенности:

• Вставить картридж в выпрессовочный пистолет.
• Выдавить порцию на любую поверхность.
• Убедившись в однородности массы, заполнить шпур в бетоне на 2/3 размера отверстия двухкомпонентным раствором. Для глубоких шпуров применять удлинительные трубки или втулки.

5. Установка резьбовых элементов с помощью дрели, вручную до упора. Монтаж шпилек большего размера осуществлять с кондуктором. Дополнительно в качестве закладных используются:

• • Арматура.
  • Втулка с внутренней резьбой, позволяющая фиксировать болт.
  • Сетчатые гильзы для стен из кирпича и ячеистого бетона.

6. Часть клеевого состава при достаточном заполнении отверстия должна выступить на поверхность бетона. В противном случае шпильку необходимо удалить, дополнительно ввести инъекционную массу, повторить установку резьбового крепления.

7. Закрепить, обеспечить неподвижность соединения до застывания клеевой массы.

Стоимость химического анкера

Производитель	Наименование	Состав, температурный режим, °C	Объем, мл	Цена, рубли
Hilti	HIT-RE 100/330	Эпоксидный -40 ‒ +70	330	1700
HIT-HY 200-A 330	Уретан-метаакрилат -40 ‒ +120	0.33 л	2980
HIT-MM PLUS	Уретан-метаакрилат -40 ‒ +50	330	710
Капсула HVU M8X80	Уретан-метаакрилат -40 ‒ +72		138
Фишер	FIS HB 150 C	Винилстер -5 ‒ +40 Подводное применение	145	1012
FIS PM 360 S	Винилэфир -5 ‒ +40	360	1650
Капсула FHB II-P M8х60	Винилэстер -5 ‒ +20

Технология работы с анкерами – ООО Анкер-Сервис

Технология работы с химическими анкерами, типичные ошибки.

Казалось бы, химический анкер, как один из технологичных видов профессионального крепежа уже давно не новинка. Многие производители их выпускают, написано множество инструкций, произведено огромное количество технических расчётов и обоснований. Однако, отсутствие внимания к мелочам и нежелание соблюдать технологию часто приводят к излишним затратам и отсутствию ожидаемого эффекта. Итак, рассмотрим основные этапы в работе.

1. Выбор. Здесь необходимо чётко знать так называемую “Базу применения”, материал, в котором мы планируем крепить. Это может быть кирпич, камень, автоклавный газобетонный блок, бетон (сжатая зона), бетон (растянутая зона). Температурный режим монтажа. Большинство анкеров применяются в температурном диапазоне от +5 до +25 градусов. Зимний анкер работает при минусовой (до минус18) температуре, однако перед началом монтажа и он должен быть выдержан в тёплом помещении. Структура кирпича, либо бетона может быть однородной, а может быть и пустотелой, в этом случае нам понадобятся анкеры с высокой вязкостью, а так же применение специальных гильз, удерживающих растекание анкера в полости. Нагрузка на узел. По усилию на вырыв анкеры делятся на средние и сильные нагрузки, этот момент очень важен и соблюдать проектные величины очень важно. Расчёт величин нагрузки зависит от диаметра отверстия, диаметра вклеиваемой шпильки, глубины пробуренного отверстия и мощностных характеристик самого анкера. 
2. Технология монтажа. Первое, что нужно сделать, это расчитать диаметр и глубину бурения отверстия. Здесь технология проста: для шпильки (или арматуры) диаметром до 16 миллиметров, диаметр отверстия выбирается на 2 миллиметра больше. Шпилька 10 мм- отверстие 12. Получается, что между поверхностью отверстия и самой шпилькой остаётся 1 миллиметр пространства, который будет заполнен смесью химического анкера. Начиная с диаметра 16 миллиметров и более, ширина отверстия берётся на 4 миллиметра больше. Шпилька 16 мм- отверстие 20. А вот глубина отверстия остаётся неизменно пропорциональной диаметру шпильки. Для этого диаметр принято умножать в 10 раз. Для шпильки диаметром 10 мм глубина отверстия составит 100 мм, и так далее. Бывают случаи, когда некоторые монтажники придерживаются в выборе не правилами расчёта, а наличием у них имеющегося инструмента. Попытка пробурить отверстие под шпильку 12 миллиметров буром 12 миллиметров (потому что он есть, а бур 14 мм покупать нет желания) может окончиться печально. Отсутствие места между шпилькой и базовым материалом не позволит химическому анкеру его заполнить и стать связующим и скрепляющим звеном! Но и это не самая частая ошибка. Подготовка отверстия- вот ещё один ключевой момент. Пробуренное отверстие содержит в себе остатки материала- крошки, пыль, которые не позволят смеси должным образом закрепиться. Именно поэтому настоятельно рекомендуется продуть отверстие компрессором (на крайний случай бытовым насосом), затем прочистить его металлическим ёршиком соотвествующего диаметра, а затем повторить процедуру, закончив её тщательной продувкой. Процедура вклейки анкера достаточно проста: отверстие заполняется смесью на 2/3 объёма при полнотелой структуре камня, либо полностью, если мы используем нейлоновую гильзу для пустотных оснований. Правильно заполненное отверстие- это когда после установки шпильки (или арматуры) в отверстие до конца, на поверхность выйдет незначительное количество материала. Следует отметить, что не всегда в качестве шпильки используются заводские, с заострёнными носиками образцы. Чаще всего применяется классическая резьбовая шпилька, нарезаемая отрезками нужной длины. Важно, чтобы конец шпильки, который входит в отверстие был заострённым, спиленным под углом 45 градусов. Это не позволит пузырькам воздуха собираться перед шпилькой, выталкивая смесь наружу. 
3. Терпение. Вопрос разумеется так же относится к разделу “Технология монтажа”, но выведен нами в отдельную строку. После окончания монтажа, мы должны дать изделию набрать проектную прочность. Химическая реакция, при соединении обоих компонентов анкера наблюдается уже минут через 15, однако это ещё не победа. Скорость отверждения смеси зависит в первую очередь от температуры окружающего воздуха. Чем температура выше- тем скорость реакции быстрее. Температурная сетка скорости твердения написана на каждом баллоне и мы можем без труда прикинуть срок готовности, исходя из условий в данный момент. Однако, полный набор прочности происходит, как правило, через 24 часа. За это время вклеенную шпильку необходимо зафиксировать в неподвижном состоянии и не прилагать к ней никаких усилий. На этом пожалуй и всё. Как видите, ничего сложного в технологии нет. Элементарное соблюдение технологии, начиная от выбора и заканчивая процедурой твердения поможет реализовать проект, закрепив необходимые элементы надёжно, надолго и очень качественно. 

(PDF) Прогноз прочности на вырыв химических анкеров в натуральном камне

L. Contrafatto et alii, Frattura ed Integrità Strutturale, 29 (2014) 196-208; DOI: 10.3221 / IGF-ESIS.29.17

207

инженеры, занимающиеся структурным анализом, часто недостаточно оснащены передовыми механическими формулировками или составными моделями

. Критические способности проектировщика необходимы, чтобы понять пределы моделирования.Кроме того,

отсутствие экспериментальных данных относительно минимальной длины заделки в исследуемых материалах означает, что инженеры

применяют рекомендацию производителя смолы, часто превышающую реальную глубину анкера.

Следовательно, необходимо создать базу данных, охватывающую основные литологические типы, представленные в каждой территориальной области.

Численное моделирование, разработанное в статье, иллюстрирует, как плохое моделирование может дать действительно приближенные результаты,

в конечном итоге полезно только для оценки предельного значения глубины заделки, отделяющей пластичность стального стержня от

локализованного разрушения пласта. каменная опора.Результаты этого численного испытания действительно согласуются с экспериментальными данными

с точки зрения предела прочности только в случае большой глубины заделки в базальте и известняке,

, когда разрушение зависит от предела текучести стержня. В таких ситуациях упруго-пластическое поведение стального стержня

решает проблему, и численный прогноз является надежным. Напротив, в случае каменной опоры с недостаточными механическими свойствами

или при очень короткой длине заделки возникает кризис с развитием конуса разрыва, при котором

остаются идеально прикрепленными к стержню, на всей его длине заделки или только в его верхней части.Моделирование такого механизма

– сложная задача, требующая специальных инструментов и своевременной характеристики основных законов, управляющих поведением составляющих якоря

. Только таким образом можно будет эффективно прогнозировать прочность анкера и явление разрушения

.

ССЫЛКИ

[1] Нильсон, А. Х., Внутреннее измерение проскальзывания связки, ACI Structural Journal, 69 (1972) 439-441.

[2] Кук Р.A., Поведение химически связанных анкеров, Journal of Structural Engineering, 119 (1993) 2744-2762.

[3] Кук Р. А., Конц Р. К. Факторы, влияющие на прочность сцепления клеевых анкеров, ACI Structural Journal, 98 (2001)

76-86.

[4] Колак А., Параметрическое исследование факторов, влияющих на прочность на вырыв стальных стержней, прикрепленных к сборным железобетонным панелям

, Международный журнал адгезии и адгезивов, 21 (2001) 487-493.

[5] Бикель, Т.С., Шейх, А. Фаттах, Прочность клеевых анкеров на сдвиг, PCI Journal, сентябрь-октябрь (2002) 92-102.

[6] Элигехаузен, Р., Кук, Р. А., Аппл, Дж., Поведение и конструкция клеевых анкеров, ACI Structural Journal,

103 (2006) 822-831.

[7] Contrafatto, L., Cosenza, R., Экспериментальное поведение послеустановленных клеевых анкеров в природном камне, в будущем,

Construction and Building Materials, (2014).

[8] Дорр, Г. Т., Кук, Р. А., Клингнер, Р.E., Адгезивные анкеры: требования к поведению и расстоянию, Университет

Техас, Остин, исследовательский отчет n. 1126-2 (1989)

[9] Маквей М., Кук Р., Кришнамурти К., Моделирование вытягивания предварительно установленных химически связанных анкеров, J. Struct.

Eng., 122 (1996) 1016-1024.

[10] Кук, Р.А., Кунц, Дж., Фукс, В., Конц, Р.К., Поведение и расчет одиночных клеевых анкеров и растягивающая нагрузка в бетоне без трещин

, ACI Structural Journal, 95 (1998) 9-26 .

[11] Кук Р. А., Дорр Г. Т., Клингнер Р. Э., Модель напряжения сцепления для конструктивных клеевых анкеров, ACI Structural Journal, 90

(1993) 514-524.

[12] Марти П., Анкеровка арматуры бетона с помощью HIT-HY 150, Hilti Development Corporation, Technical

Report n. 93.327-1 (1993).

[13] Элигехаузен Р., Малли Р., Рем Г., Befestigungen mit Verbundankern (Крепления со связанными анкерами,

Betomverk + FertigteilTechnik, 10 (1984) 686-692.

[14] SAP2000, http://www.csi-italia.eu/software/sap2000/, (2014).

[15] PRO_SAP, http://www.2si.it/, (2014).

[16] Straus7, http://www.enginsoft.it/software/straus/index.html, (2014).

[17] Базант З. П., Прат П. К. Модель микроплоскости для хрупко-пластичного материала. I: Теория. II: Проверка., J. Engrg. Mech.,

114 (1988) 1672-1699

[18] Contrafatto, L., Cuomo, M., Di Venti, GT, Конечные элементы с неоднородными встроенными разрывами,

Европейский конгресс по вычислительным методам в прикладных науках and Engineering, (2012) 9152-9171.

[19] Контрафатто, Л., Куомо, М., Фацио, Ф., Обогащенный конечный элемент для раскрытия трещин и проскальзывания арматуры в армированных бетонных элементах

, Международный журнал разрушения, 178 (2012) 33-50.

[20] Куомо М., Контрафатто Л., Греко Л., Вариационная модель, основанная на изогеометрической интерполяции для анализа

тел с трещинами

, Международный журнал инженерных наук 80 (2014) 173–188.

КОНСТРУКЦИЯ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ, ВСТАВЛЕННЫХ В БЕТОННУЮ КЛАДКУ

ВВЕДЕНИЕ

Анкерные болты предназначены для передачи нагрузок на кладку от таких приспособлений, как ригели, пороги и несущие плиты.И сдвиг, и растяжение передаются через анкерные болты, чтобы противостоять расчетным силам, таким как подъем из-за ветра в верхней части колонны или стены или вертикальные гравитационные нагрузки на ригели, поддерживающие балки или фермы (см. Рисунок 1). Величина этих нагрузок значительно варьируется в зависимости от области применения.

Настоящий ТЭК обобщает требования к правильному проектированию, детализации и установке анкерных болтов, заделанных в бетонную кладку, на основе положений Строительных норм и правил для каменных конструкций издания 2013 г. (см.1). Следует отметить, что в редакциях Международного строительного кодекса и Международного жилищного кодекса 2012 года (ссылки 3 и 4) содержатся ссылки на положения редакции строительных норм и правил для каменных конструкций 2011 года (ссылка 5), которые не содержат существенных отличий от следуя методологиям анализа и проектирования.

Рисунок 1 – Расчетные нагрузки анкеровки

Типы и конфигурации анкеров

Анкерные болты в целом можно разделить на две категории: закладные анкерные болты, которые закладываются в раствор во время строительства кладки; и анкеры после установки, которые устанавливаются после возведения кладки.Установленные анкеры достигают сопротивления сдвигу и растяжению (вытягиванию) за счет расширения по каменной кладке или гильзам, либо путем склеивания с помощью эпоксидной смолы или других клеев. Конструкция анкеров после установки должна соответствовать документации производителя анкеров и выходит за рамки данного ТЭК.

Конфигурации анкерных болтов

, на которые распространяются требования Строительных норм для каменных конструкций, относятся к одной из двух категорий:

• Анкеры с гнутым стержнем, в состав которых входят обычные J- и L-болты, представляют собой стальные стержни с резьбой с крючками на конце, встроенными в кладку.Анкерные болты с гнутым стержнем должны соответствовать требованиям к материалам Стандартных технических условий на углеродистую конструкционную сталь, ASTM A36 / A36M (ссылка 6).
• Анкеры с головкой включают обычные болты с квадратной или шестигранной головкой с резьбой, но также включают пластинчатые анкеры (где к концу болта приваривается стальная пластина). Анкерные болты с головкой должны соответствовать требованиям Стандартных технических условий на болты и шпильки из углеродистой стали, предел прочности при растяжении 60 000 фунтов на кв. Дюйм, ASTM A307, класс A (ссылка 7).

Для других конфигураций анкерных болтов, включая анкеры после установки, расчетные нагрузки определяются путем испытания минимум пяти образцов в соответствии со Стандартными методами испытаний прочности анкеров в бетонных и каменных элементах, ASTM E488 (см.8) при нагрузках и условиях, которые соответствуют предполагаемому использованию. Допустимые расчетные значения напряжений ограничиваются 20% от средней испытанной прочности анкерных болтов. В соответствии с положениями расчета прочности номинальная расчетная прочность ограничивается 65% от средней испытанной прочности.

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ДЕТАЛЬНЫМ ТРЕБОВАНИЯМ

Строительные нормы и правила для каменных конструкций (ссылка 1) содержат положения о конструкции анкерных болтов как для расчета допустимого напряжения, так и для методов расчета прочности (главы 2 и 3, соответственно).Обзор этих принципов проектирования можно найти в документах «Расчет допустимого напряжения бетонной кладки», TEK 14-7C, и «Положения по расчету на прочность для бетонной кладки», TEK 14-4B (ссылки 9, 10). Обратите внимание, что глава 5 кодекса также включает предписывающие критерии для крепления пола и крыши, которые применимы к эмпирически спроектированной каменной кладке, но эти положения здесь не рассматриваются.

Хотя многие требования к конструкции анкера различаются в зависимости от методов расчета допустимого напряжения и прочности, некоторые положения обычно являются общими для двух подходов к проектированию.Следующее обсуждение и темы относятся к анкерам, спроектированным с использованием методов расчета допустимого напряжения или прочности.

Эффективная площадь анкерных болтов

Для обоих методов проектирования чистая площадь анкерного болта, используемая для определения расчетных значений, представленных в данном ТЭК, принимается равной следующему, что учитывает уменьшение площади из-за наличия анкерной резьбы:

Анкер ½ дюйма = 0,142 дюйма ² (91,6 мм²)
дюйма анкер = 0,226 дюйма ² (145,8 мм²)
¾ дюймаанкер = 0,334 дюйма² (215,4 мм²)
дюйма анкер = 0,462 дюйма² (298,0 мм²)

Эффективная длина заделки

Минимальная эффективная длина заделки анкерных болтов составляет четыре диаметра болта (4 d _b ) или 2 дюйма (51 мм), в зависимости от того, что больше (см. Рисунок 2). Длина заделки болтов с головкой, l _b , измеряется параллельно оси болта от поверхности кладки до опорной поверхности головки болта. Для анкеров с гнутым стержнем эффективная длина заделки измеряется параллельно оси болта от поверхности кладки до опорной поверхности на изогнутом конце минус один диаметр анкерного болта.

Рисунок 2 – Минимальная эффективная длина заделки

Размещение

Анкерные болты должны быть заделаны в цементный раствор, за исключением того, что анкеры диаметром ¼ дюйма (6,4 мм) разрешается размещать в стыках слоя раствора толщиной не менее ½ дюйма (12,7 мм). За исключением анкеров, установленных в стыках раствора, минимальный зазор составляет ¼ дюйма.(6,4 мм) и ½ дюйма (12,7 мм) требуется между анкерным болтом и ближайшей поверхностью кладки для мелкого и крупного раствора, соответственно. Это требование применяется к анкерным болтам, встроенным в верхнюю часть элемента кладки, а также к анкерным болтам, проходящим через лицевые оболочки кладки, как показано на Рисунке 2. Хотя исследования (ссылка 11) показали, что установка анкеров в отверстия слишком большого размера на лицевой стороне кирпичной кладки Оболочки не оказывают значительного влияния на прочность или характеристики анкеров по сравнению с теми, которые помещаются в отверстия, лишь немного превышающие диаметр анкера, кодекс решил сохранить эти требования к зазору в качестве удобного средства проверки того, что цементный раствор должным образом закрепился вокруг анкерного болта. .

Несмотря на то, что при типичном проектировании каменной кладки они редко контролируются, Строительные нормы и правила для каменных конструкций также требуют, чтобы расстояние между параллельными анкерами было, по крайней мере, равным диаметру анкера, но не менее 1 дюйма (25,4 мм), чтобы гарантировать адекватность эффективность анкера и уплотнение раствора вокруг анкера.

Существующие нормы кладки не учитывают допуски для установки анкерных болтов. При отсутствии таких критериев строительные допуски, используемые для размещения структурной арматуры, могут быть изменены для применения к анкерным болтам.Чтобы анкерные болты были правильно выровнены во время заливки раствора, можно использовать шаблоны, чтобы удерживать болты с необходимыми допусками. Шаблоны, которые обычно изготавливаются из дерева или стали, также предотвращают протекание раствора в тех случаях, когда анкеры выступают со стороны стены.

Расчетные площади сдвига и растяжения

Предполагаемая площадь прорыва при растяжении A _pt и прогнозируемая площадь прорыва при сдвиге A _pv для анкеров с головкой и изогнутой балкой определяются уравнениями 1 и 2 следующим образом:

Расстояние до кромки анкерного болта, , _и , измеряется в направлении приложенной нагрузки от центра анкерного болта до края кладки.Когда площади проекции соседних анкерных болтов перекрываются, часть площади перекрытия уменьшается наполовину для расчета A _pt или A _pv , как показано на рисунке 3. Любая часть площади проекции, которая Попадание в открытую ячейку, открытую сердцевину, открытый стык головки или выход за пределы элемента кладки вычитается из расчетного значения A _pt и A _pv . Графическое изображение конуса отрыва при растяжении показано на рисунке 4.

Рисунок 3 – Уменьшение площади проекции при перекрытии конусов разрушения

Рисунок 4 – Конус предполагаемого разрушения анкерного болта

РАСЧЕТ ДОПУСТИМОГО НАПРЯЖЕНИЯ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ

Напряжение

Допустимая осевая растягивающая нагрузка Ba для анкерных болтов с головкой и изогнутой балкой принимается как меньшая из Уравнения 3, допустимая осевая растягивающая нагрузка, определяемая разрывом кладки, и Уравнения 4, допустимая осевая растягивающая нагрузка, определяемая податливостью анкера.Для анкеров с гнутым стержнем допустимая осевая растягивающая нагрузка также должна быть меньше, чем определяемая по уравнению 5 для вытягивания анкера.

Ножницы

Допустимая нагрузка на сдвиг, B _v , для анкерных болтов с головкой и изогнутой балкой принимается как наименьшее из уравнения 6, допустимая нагрузка на сдвиг, определяемая разрывом кладки, уравнение 7, допустимая нагрузка на сдвиг, определяемая раздавливанием кладка, уравнение 8, допустимая нагрузка сдвига, определяемая выступом кладки, и уравнение 9, допустимая нагрузка сдвига, определяемая податливостью анкера.

Комбинированный сдвиг и растяжение

Анкерные болты, подвергающиеся комбинированному осевому растяжению и сдвигу, также должны удовлетворять следующему уравнению единства:

Взаимосвязь между прилагаемыми растягивающими и касательными нагрузками по сравнению с допустимыми растягивающими и сдвигающими нагрузками показана на Рисунке 5.

Рисунок 5 – Конфигурация для примера конструкции

ПРОЧНОСТЬ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ

Расчетные положения для анкерных болтов, использующие метод расчета прочности, почти идентичны тем, которые используются для расчета допустимого напряжения, с соответствующими изменениями для преобразования требований для получения расчетной прочности на номинальное осевое растяжение и сдвиг.Коэффициенты снижения прочности Φ для использования в уравнениях с 11 по 18 принимаются равными следующим значениям:

• , когда номинальная прочность анкера контролируется прорывом кладки, раздавливанием кладки или отрывом анкера, Φ принимается равным 0,50,
• , когда номинальная прочность анкера контролируется текучестью анкерного болта, Φ принимается равным 0,90,
• , когда номинальная прочность анкера контролируется вырывом анкера, Φ принимается равным 0,65.

Напряжение

Номинальная осевая прочность на растяжение, B _и , для анкерных болтов с головкой и изогнутой балкой принимается как меньшее из Уравнения 11, номинальной осевой прочности на растяжение, определяемой прорывом кладки, и Уравнения 12, номинальной осевой прочности на растяжение, регулируемой якорь податливый.Для анкеров с гнутым стержнем номинальная осевая прочность на растяжение также должна быть меньше, чем значение, определенное уравнением 13 для выдергивания анкера.

Ножницы

Номинальная прочность на сдвиг Bvn для анкерных болтов с головкой и изогнутой балкой принимается как наименьшее из Уравнения 14, номинальное сопротивление сдвигу, определяемое разрывом кладки, Уравнение 15, номинальное сопротивление сдвигу, определяемое раздавливанием кладки, Уравнение 16, номинальная прочность на сдвиг, определяемая выступом кладки, и уравнение 17, номинальная прочность на сдвиг, определяемая податливостью анкера.

Комбинированный сдвиг и растяжение

Как и в случае расчета допустимого напряжения, анкерные болты, подвергающиеся комбинированному осевому растяжению и сдвигу, также должны удовлетворять следующему уравнению единства:

ПРИМЕР КОНСТРУКЦИИ

Два ½ дюйма (12.Анкеры с головкой 7 мм) представляют собой болтовое соединение балки крыши со стороной кирпичной стены 8 дюймов (203 мм), см. Рисунок 5 ниже. Стена имеет минимальную заданную прочность на сжатие f ’ _м 2000 фунтов на кв. Дюйм (13,8 МПа). Болты имеют эффективный предел текучести 60 ksi (413,7 МПа) при эффективной длине заделки и расстоянии между болтами 6 дюймов (50,8 мм).

Расчет допустимого напряжения

Можно предположить, что D + L _R является основной комбинацией нагрузок.При этом общая расчетная сила сдвига для соединения составляет 1600 фунтов (7,12 кН), при этом каждый анкерный болт выдерживает половину общей нагрузки. Как это типично для болтовых соединений, подверженных сдвигу, нагрузка передается на расстоянии смещения, е, которое эквивалентно дополнительной толщине ригеля и соединительных элементов. Эта эксцентрическая нагрузка создает пару сил с растягивающими усилиями в анкере и опоре каменной стены. Используя инженерные решения, плечо момента может быть приблизительно равно расстояния от центральной линии болта до края ригеля, обозначенного для этого примера как x .Силу индуцированного натяжения всего соединения можно рассчитать следующим образом:

Используя уравнение 1, можно определить площадь прорыва при растяжении для каждого болта, равную 113,10 дюйм² (729,68 см²), однако из-за близости болтов друг к другу существует перекрытие в предполагаемой области прорыва. Чтобы учесть это, при анализе отдельного болта необходимо уменьшить предполагаемую площадь прорыва на половину площади перекрытия.Измененная площадь проекции для каждого болта становится:

Используя приведенное выше уравнение, значение модифицированного A _pt составляет 90,99 дюйма² (578,03 см²).

В свою очередь, прочность на растяжение в осевом направлении контролируется либо разрывом кладки (уравнение 3), либо текучестью анкера (уравнение 4) и определяется следующим образом (уравнение 5 явно относится к анкерам с гнутым стержнем и не требует проверки):

В этом примере прочность на растяжение в осевом направлении контролируется прочностью на отрыв кирпичной кладки, B _ab .

Аналогичным образом, чтобы определить допустимую прочность на сдвиг, обычно рассчитывают площадь прорыва при сдвиге для каждого анкера. В этом конкретном примере, учитывая направление сдвиговой нагрузки и большое краевое расстояние, сдвиг кладки не будет определяющим режимом разрушения. Расчетные значения прочности на раздавливание кирпичной кладки (уравнение 7), вырыв анкера (уравнение 8) и деформацию анкера (уравнение 9) составляют:

В этом случае прочность на сдвиг каждого анкера контролируется прочностью кирпичной кладки на раздавливание, B _vc .

Проверка комбинированных эффектов нагрузки для отдельного анкера по уравнению 10 дает следующее:

Поскольку отношение потребности к мощности меньше 1,0, конструкция удовлетворяет.

Прочность конструкции

Предполагается, что управляющая комбинация нагрузок для соединения составляет 1,2 D +1,6 L _R .При этом влияние эксцентрической сдвигающей нагрузки анализируется аналогично примеру расчета допустимого напряжения, в результате чего учитывается растягивающая сила 2688 фунтов (11,96 кН), действующая на все соединение. Факторная нагрузка сдвига, действующая на соединение, составляет 2240 фунтов (9,96 кН).

Снова, цитируя уравнение 1 и модифицируя его для перекрытия проецируемой зоны прорыва, A _pt для каждого анкерного болта оказывается равным 90,99 дюйма² (578,03 см²). Обратитесь к примеру расчета допустимого напряжения для пояснения.

Осевая прочность на растяжение, определенная путем расчета прорыва кладки (уравнение 11) и текучести анкера (уравнение 12), выглядит следующим образом (как и раньше, уравнение 13 не нужно проверять, поскольку оно применимо только к анкерам с гнутым стержнем):

Номинальная осевая прочность на растяжение определяется податливостью анкера, B _и .

Номинальная прочность на сдвиг контролируется дроблением кладки (уравнение 15), вытягиванием анкера (уравнение 16) и податливостью анкера (уравнение 17) и проверяется следующим образом (как объяснялось ранее, для этого примера геометрия стены и направление нагрузки указывают на сдвиг. прорыв будет маловероятным режимом отказа):

В этом примере номинальная прочность на сдвиг для каждого анкера контролируется дроблением кладки, B _vnc .

Применение соответствующих коэффициентов снижения прочности Φ = 0,9 для анкера, податливого под действием растягивающих нагрузок и Φ = 0,5 для дробления кирпичной кладки под действием сдвигающих нагрузок, и проверка комбинированных эффектов нагрузки для отдельного анкера по уравнению 18 дает следующее:

При соотношении спроса и мощности менее 1,0 конструкция удовлетворяет.

ОБОЗНАЧЕНИЯ

A _b = площадь поперечного сечения анкерного болта, дюйм² (мм²)
A _pt = площадь проекции на поверхность кирпичной кладки правого кругового конуса для расчета прочности анкерного болта на разрыв при растяжении, дюйм² (мм²)
A _pv = площадь проекции половины правильного кругового конуса на поверхность кладки для расчета прочности анкерных болтов на срез, дюйм.² (мм²)
B _a = допустимое осевое усилие на анкерный болт, фунт (Н)
B _ab = допустимая осевая растягивающая нагрузка на анкерный болт при вырыве кладки, фунт (Н)
B _an = номинальная осевая прочность анкерного болта, фунт (Н)
B _anb = номинальная осевая прочность на растяжение анкерного болта при вырыве кладки, фунт (Н)
B _anp = номинальное сопротивление растяжению анкерного болта в осевом направлении при вытягивании анкера, фунт (Н)
B _и = номинальное сопротивление растяжению анкерного болта в осевом направлении при подаче стали, фунт (Н)
B _ap = допустимая осевая растягивающая нагрузка на анкерный болт, когда регулируется вытяжкой анкера, фунт (Н)
B _as = допустимая осевая растягивающая нагрузка на анкерный болт, когда регулируется податливостью стали, фунт (Н)
B _v = допустимое поперечное усилие на анкерный болт, фунт (Н)
B _vb = допустимая поперечная нагрузка на анкерный болт, когда регулируется разрывом кладки, фунт (Н)
B _vc = допустимый сдвиг нагрузка на анкерный болт при раздавливании кирпичной кладки, фунт (Н)
B _vn = номинальное сопротивление сдвигу анкерного болта, фунт (Н)
B _vnb = номинальное сопротивление сдвигу анкерного болта при регулировании разрыв кирпичной кладки, фунт (Н)
B _vnc = номинальная прочность на сдвиг анкерного болта при раздавливании кирпичной кладки, фунт (Н)
B _vnpry = номинальная прочность на сдвиг анкерного болта, когда регулируется анкером. , фунт (Н)
B _vns = номинальная прочность на сдвиг анкерного болта в зависимости от текучести стали, фунт (Н)
B _vpry = допустимая срезающая нагрузка на анкерный болт, когда gov с усилием анкера, фунт (Н)
B _vs = допустимая поперечная нагрузка на анкерный болт, когда регулируется податливостью стали, фунт (Н)
b _a = необработанная осевая сила на анкерный болт, фунт (Н)
b _af = усредненное осевое усилие в анкерном болте, фунт (Н)
b _v = срезное усилие на анкерный болт без учета фактора, фунт (Н)
b _vf = факторфактор усилие сдвига в анкерном болте, фунт (Н)
d _b = номинальный диаметр анкерного болта, дюймы(мм)
e = эксцентриситет приложенных нагрузок к болтовому соединению, дюймы (мм)
e _b = выступающая длина ноги анкера с изогнутой штангой, измеренная от внутреннего края анкера в точке изгиба до самой дальней точки анкера в плоскости крюка, дюймы (мм)
f ‘ _м = заданная прочность кладки на сжатие, фунт / кв. дюйм (МПа)
f _y = заданный предел текучести стали для анкеров, фунт / кв. дюйм (МПа) )
l _b = эффективная длина заделки анкерных болтов, дюйм.(мм)
l _be = расстояние до края анкерного болта, измеренное в направлении нагрузки, от края кладки до центра поперечного сечения анкерного болта, дюймы (мм)
s = расстояние между анкерами, дюймы (мм)
x = глубина от центральной линии анкера до края ригеля
Φ = коэффициент уменьшения прочности

Список литературы

1. Требования Строительных норм для каменных конструкций, TMS 402-13 / ACI 530-13 / ASCE 5-13, Отчет Объединенного комитета по стандартам каменной кладки, 2013.
2. Спецификация для каменных конструкций, TMS 605-13 / ACI 530.1-13 / ASCE 6-13, Отчет Объединенного комитета по стандартам каменной кладки, 2013 г.
3. Международный Строительный Кодекс, Международный Совет Кодекса, 2012.
4. Международный жилищный кодекс, Международный совет по кодам, 2012 г.
5. Строительные нормы и правила для каменных конструкций, TMS 402-11 / ACI 530-11 / ASCE 5-11, Сообщено Объединенным комитетом по стандартам каменной кладки, 2011.
Стандарт
6. для углеродистой конструкционной стали, ASTM A36-12, ASTM International, 2012.
Стандарт
7. для болтов и шпилек из углеродистой стали, предел прочности при растяжении 60 000 фунтов на кв. Дюйм, ASTM A307-12, ASTM International, 2012.
8. Стандартные методы испытаний прочности анкеров в бетонных и каменных элементах, ASTM E488-10, ASTM International, 2010.
9. Расчет допустимого напряжения бетонной кладки, TEK 14-7C, Национальная ассоциация бетонных кладок, 2011.
10. Положения по расчету прочности для бетонной кладки, TEK 14-4B, Национальная ассоциация бетонных кладок, 2008.
11. Испытание анкерных болтов в кладке из бетонных блоков, Таббс, Дж. Б., Поллок, Д. Г., и Маклин, Д. И., The Masonry Society Journal, 2000.

NCMA TEK 12-3C, редакция 2013 г.

NCMA и компании, распространяющие эту техническую информацию, не несут никакой ответственности за точность и применение информации, содержащейся в этой публикации.

Исследование влияния изотропного начального напряжения на характеристики анкеровки саморасширяющихся болтов

Для изучения характеристик анкеровки нового типа саморасширяющейся высокопрочной технологии предварительного сжатия с большим количеством расширительного агента ( ω ≥ 5) цементный раствор для закрепления твердых тел в условиях замкнутой окружающей горной породы, разработаны устройства для закрепления массива горных пород и методы, имитирующие напряжение на месте, а также проводится мониторинг в реальном времени напряжения расширения и испытания на вырыв анкера. .Результаты показывают, что внутреннее напряжение на границе раздела имеет эффект потерь с течением времени, и значение потери напряжения показывает линейную тенденцию к увеличению с дозировкой, но скорость потерь показывает линейную уменьшающуюся взаимосвязь с дозировкой. В данной статье определяется согласованное дополнительное напряжение и получен закон его временной и пространственной эволюции в массиве горных пород. Указывается, что существует разница во времени задержки между пиком внутреннего межфазного напряжения и пиком согласованного дополнительного напряжения, что объясняет его механический механизм с точки зрения передачи напряжения.Сильное ограничение герметизирующей секции отверстия анкера заставляет твердое тело анкера образовывать микрорасширенную головку в форме челнока с тонкими концами и средним барабаном под действием растягивающего напряжения. В процессе волочения микрорасширенная головка «застревает» в анкерном отверстии и перемещается вверх, создавая уникальный «эффект грузовой платформы» анкерной системы. И получена механическая схема этого эффекта. Отмечается, что этот эффект может значительно улучшить пластичность анкерной системы и предельное значение энергопотребления повреждений.Разработана модель прогнозирования предельной силы выдергивания самораскрывающихся болтов. Следует отметить, что начальное значение ограничивающего напряжения экспоненциально влияет на конечную силу отрыва. Это показывает, что окружающая порода с сильными ограничениями может значительно увеличить предельное сопротивление выдергиванию болта. Введены коэффициент саморасширяющегося упрочнения λ и коэффициент влияния напряжения окружающих горных пород k , установлены механическая формула интерфейса болта и уравнение энергии саморасширяющейся анкерной системы, а выполнимость формулы подтверждена пример расчета.Сделан вывод, что предельное сопротивление выдергиванию анкеровки с ω = 30 увеличивается в 3,38 раза по сравнению с обычным анкерным креплением при начальном ограничивающем напряжении 0,7 МПа, предпиковое смещение болта увеличивается в 2,08 раза. , а предпиковое энергопотребление анкерной системы увеличено в 7,34 раза. Стоимость увеличилась только на 0,023% на основе литературного примера.

1. Введение

Функция болтовой опорной системы заключается в закреплении и укреплении глубокой скальной области подземной пещеры, которая играет важную роль в обеспечении безопасности в области геотехнической инженерии [1].Это была тенденция к разработке высокопрочных болтов, которые адаптируются к различным сложным геологическим условиям.

Некоторые исследователи начали с анкерных материалов и методов затирки и провели множество связанных исследований. Обычный анкерный раствор модифицирован для улучшения его анкерных характеристик. Установлено, что цементная эмульсия в качестве анкерного материала может улучшить начальную прочность анкерных стержней при полевых и лабораторных испытаниях [2]. Анкерные характеристики гипсобокситового раствора увеличены на 39.6% по сравнению с обычным строительным раствором, он обладает хорошей текучестью, быстрым схватыванием, микрорасширением, ранней прочностью и высокими прочностными характеристиками [3]. Добавляя определенное количество жестких частиц к цементному материалу для повышения прочности на сдвиг границы раздела [4], другими словами, анкерный агент с высоким содержанием песка и окружающая порода с хорошей целостностью могут эффективно улучшить силу сцепления с поверхностью окружающая скала [5]. В опоре из мягкой скальной породы вокруг глубокого проезжей части предлагается предварительная затяжка полимерного анкера под высоким давлением со сжатым цементирующим телом.По сравнению с традиционным анкеровкой на растяжение, предлагаемая предварительная затяжка под высоким давлением с анкеровкой из предварительно сжатой цементной смолы обеспечивает максимальную несущую способность [6]. В то же время, метод цементирования может улучшить силу трения между цементным раствором и горной породой и почвой [7]. По сравнению с заливкой самотеком, контактное напряжение скальной цементной смеси с цементным раствором под высоким давлением и трещинами в породе, когда раствор вводится в грунт под давлением, не только увеличивает диаметр твердого анкерного раствора и прочность сцепления твердого раствора для цементного камня [ 8], но также значительно уменьшает пустоты, вызванные пузырями в твердом анкерном растворе под давлением.Следовательно, он имеет более высокую плотность и прочность на сжатие, что значительно улучшает сопротивление выдергиванию анкеров для цементирования под давлением [9].

Также было сделано много исследований по оптимизации конструкции анкерного стержня для улучшения сопротивления выдергиванию. Энергопоглощающий анкерный стержень был разработан на основе энергетического принципа. Испытание на статическое растяжение и испытание на динамическое падение показали, что энергопоглощающий анкерный стержень обладает большой несущей способностью и деформирующей способностью.Поглощая большое количество энергии для поддержания устойчивости окружающей породы, он противодействует взрывоопасности и сжатию породы в процессе подземных выработок [10]. Используя новый тип бамбукового болта из углеродного волокна в качестве анкерного стержня, были изучены режимы разрушения и характеристики крепления бамбукового анкерного стержня Moso из углеродного волокна при различных длинах анкеровки L и диаметрах анкерных стержней, а также виды разрушения и предельная несущая способность. бамбукового анкерного стержня из углеродного волокна в различных испытательных партиях [11].Чтобы решить серьезную проблему устойчивости, вызванную высоким напряжением в окружающей горной породе, предлагается новый анкерный болт текучести – анкерные анкерные болты, работающие на растяжение и сжатие, которые могут значительно улучшить предельную несущую способность закрепленной секции и адаптироваться к большая деформация горного массива [12]. Некоторые исследователи изучали окончательный опорный эффект суперпредварительно напряженных болтов, который может улучшить распределение напряжений в окружающей горной породе и помочь оптимизировать параметры опоры и улучшить несущую способность кровли [13].Исследователи использовали численные методы для изучения характеристик анкеровки надувных анкеров для стальных труб. Анализируются расширение анкерного стержня надувной стальной трубы, распределение контактного напряжения, а также изменение среднего контактного напряжения и площади контакта во время установки [14]. Был предложен новый тип надувной системы анкеровки и проведены исследования ее анкерных характеристик. Он также имеет преимущества в том, что он пригоден для вторичной переработки, многоразового использования и быстро формирует анкерную силу [15].На основе прозрачного синтетического грунта разработана улучшенная система измерения трехмерного смещения, которая моделирует поле высокого напряжения, используя теорию о том, что сила фильтрации увеличивает эффективное мертвое напряжение грунта, обеспечивая новый метод мониторинга взаимодействия. между горной породой и грунтовым массивом, а также улучшение несущей конструкции [16, 17].

Расширяющий агент – очень эффективная смесь для предотвращения растрескивания из-за самопроизвольной усадки при высыхании [18].Тэ и Квон обобщают химический состав сульфоалюмината кальция и расширительных агентов на основе извести, а также обсуждают механизм расширения, химическое предварительное напряжение и типичные свойства расширяющегося цементного бетона [19]. Создана математическая модель самопроизвольной деформации бетона с MgO в качестве расширительного агента, которая четко выявляет характеристики самопроизвольной деформации бетона с MgO в качестве расширительного агента [20]. Было изучено влияние условий прокаливания на микроструктуру, гидратационную активность и характеристики расширения MgO-типа расширительного агента MEA, и была предложена новая модель расширения MgO [21].На основе изотермической калориметрии и термогравитационного анализа было изучено гидратационное поведение CEA в цементном растворе, проанализирована кинетика гидратации, рассчитана кажущаяся энергия активации гидратации CEA и создана химико-механическая модель для прогнозирования характеристик расширения и трещиностойкость бетона, содержащего РЭА [22]. Когда количество HCSA составляет 7-8% от веса клеящего материала, он может обеспечить благоприятную компенсацию усадки и сопротивление раннему растрескиванию, а влияние SHRCC на осадки и прочность на сжатие незначительно [23].Было обнаружено, что для уменьшения усадки HPC способ в сочетании с расширительным агентом и агентом, уменьшающим усадку, работает хорошо. Модель JCI может использоваться для прогнозирования самопроизвольной усадки. Учитывая влияние EA и SRA, введение поправочного коэффициента может повысить точность модели JCI [24]. HPC имеет риск преждевременного растрескивания из-за развития самопроизвольной усадки, а добавление EXA может значительно снизить самопроизвольную усадку и напряжение собственного растяжения [25].Бетон со сверхвысокими характеристиками (UHPC), такой как заполненная бетоном стальная труба, готовится с использованием комбинации легкого заполнителя (LWA) и расширительного агента CaO (EA). Объемная стабильность UHPC от LWA и EA оценивалась систематически, и определялось напряжение расширения стальной трубы, заполненной UHPC [26]. Между тем, чтобы обеспечить отличную морозостойкость наружного бетона Китайской плотины Лонгтан, был использован новый тип бетона, уплотненного роликами, содержащий расширительный агент MgO (HNM), для получения коэффициента долговечности, превышающего D-300 [27].Чтобы избежать чрезмерного расширения бетона с расширительным агентом, ускоритель расширения (на основе сульфоната кальция, CSA) и добавка для уменьшения усадки (супервпитывающий полимер, SAP и агент для уменьшения усадки, SRA) объединяются для достижения предварительного напряжения центрального бетона. около 2,5–3 МПа, но прочность бетона на сжатие по-прежнему составляет около 100 МПа, а бетон обладает высокой устойчивостью к замерзанию-оттаиванию [28]. Некоторые исследователи использовали шлак в качестве источника кальция для приготовления высокопрочных, щелочно-активированных цементирующих материалов из угольного камня и шлака, а также использовали высокоэффективный расширительный агент для бетона, U-образный расширительный агент, для контроля скорости усадки [29].Чтобы изучить влияние UEA и расширительного агента MgO на характеристики разрушения бетона, следует отметить, что тенденция развития параметров разрушения бетона изменяется с возрастом отверждения при различных соотношениях смеси UEA и расширительного агента MgO на основе по микроскопическим экспериментам SEM и XRD [30].

В то же время расширительный агент также играет важную роль в замене вредных традиционных технологий газовой очистки. SCDA представляет собой разновидность цементного порошка, в основном состоящего из негашеной извести (CaO), которая вызывает огромное давление расширения при контакте с водой в ограниченных условиях.Следовательно, нагнетая SCDA в ствол горной массы, огромная сила расширения, создаваемая реакцией, может быть использована для щебня [31]. Однако в глубоких подземных условиях давление расширения, создаваемое SCDA, является медленным, и разрыв трещины будет значительно задерживаться [32]. Невзрывные методы имеют преимущества в снижении шума, вибрации и выбросов пыли при сносе крупных бетонных конструкций. Средство для бесшумного удаления химикатов (SCDA) вводится в отверстия, просверленные в бетонной конструкции.Цель разрушения бетона достигается за счет зарождения и распространения трещин, вызванных медленным расширением SCDA [33]. Основываясь на испытании 33 видов неармированных блоков с разной прочностью с добавкой разрывающего расширения, было проанализировано возникновение и распространение трещин, и было указано, что материалу с более высокой прочностью требуется больше времени для образования первой трещины [34]. Для подводного гидроразрыва горных пород была проведена серия экспериментов для изучения характеристик гидроразрыва улучшенного SCDA в насыщенном массиве горных пород.Было обнаружено, что время зарождения трещин, а также общая длина и объем сети трещин зависят от насыщенного порового флюида породы. И направление трещины также изменяется в зависимости от насыщенной жидкости [35]. Чтобы понять характеристики разрушения SCDA в условиях напряжения на месте, преобладающего в среде ISL, некоторые исследователи использовали код потока частиц (PFC3D 5.0) для создания трехмерной числовой модели заряда SCDA и изучили механизм разрушения заряда SCDA. при различных ограничивающих давлениях [36].Чтобы решить проблему, заключающуюся в том, что обычный бесшумный химический демонтаж (SCDA) трудно использовать во влажной или верхней наклонной скважине, компоненты обычного SCDA оптимизированы, а инновационный фильтрующий элемент SCDA, который называется саморасширяющимся фильтрующим элементом. (SSC) предлагается. Изучены расширяемость и механические свойства нового типа SSC ​​[37].

Авторы добавляют расширительный агент с высоким содержанием (более 5%) в цементный раствор и используют его в качестве анкерного материала, чтобы предложить технологию анкеровки саморасширяющимися болтами.Как показано на рисунке 1, уравнение химической реакции выглядит следующим образом: ①CaO + H ₂ O = Ca (OH) ₂ ; ②Al ₂ O ₃ + 3 (CaSO ₄ · 2H ₂ O) + 3Ca (OH) ₂ + 23H ₂ O = 3CaO · Al ₂ O ₃ · 3CaSO 4 · 32H ₂ O (эттрингит). Объем образовавшейся твердой фазы эттрингита увеличивается примерно в 2 раза по сравнению с исходным размером без боковых ограничений [32]. Под влиянием окружающей породы стенки поры увеличенный объем создает огромное напряжение расширения.Между тем, твердое тело анкера предварительно нагружено силой реакции ограничения окружающей породы, что значительно увеличивает силу сдвига на границе раздела и, таким образом, значительно увеличивает тянущее усилие.

В этой статье будут дополнительно изучены закон эволюции напряжения расширения, характеристики разрушения чертежа, предельная сила растяжения и модель механики интерфейса саморасширяющейся системы анкерного крепления болта в условиях изотропного напряжения грунта, чтобы заложить основу для этого приложения и популяризация технологии.

2. Исследование и разработка экспериментальной схемы и устройства

2.1. Исследования и разработка испытательного оборудования

Авторы предлагают устройство и метод для анкеровки горных пород в условиях моделируемого напряжения грунта (номер патента на изобретение: CN201711079426.0), как показано на рисунке 2, а подробная структура и описание устройства показаны на Рисунок 3.

2.2. Схема испытаний

(1) Цель испытания Изучены закон эволюции и модель прогнозирования силы отрыва саморасширяющихся анкеров при различных боковых ограничениях на склонах песчаника, а также влияние на потери от растягивающего напряжения и его механический механизм. объяснил, предоставляя техническую поддержку для улучшения саморасширяющейся технологии анкеровки.(2) Процесс испытания Подготовка образца: предварительные полевые испытания, показанные на Рисунке 4, показывают, что напряжение расширения передавалось на 100 мм в песчанике, и потери достигли 85%; Итак, песчаник, взятый со склона песчаника в округе Зигуй, в районе водохранилища Три ущелья, превращается в миллиметровые образцы окружающей породы. Компоновка датчика напряжения: датчики напряжения расположены на внутренней и внешней поверхности образца, как показано на рисунке 5. Начальная настройка напряжения: наклон песчаника составляет около 33 метров в высоту, а максимальное значение напряжения грунта после преобразования равно 0.7 МПа; Итак, приняты четыре начальных значения напряжения 0, 0,2 МПа, 0,4 МПа и 0,7 МПа соответственно. Отливка анкерных болтов: при каждом ограничении начального напряжения количество расширительного агента в расширяющемся цементном растворе увеличивалось с = 0 до = 30 с шагом = 5; верхние и нижние порты герметизированы 25 мм быстро схватывающимся и высокопрочным цементным раствором, чтобы лучше сдерживать осевую деформацию, вызванную расширением, а степень сдерживания может достигать 90%. Принципиальная схема отливки анкерного болта представлена ​​на рисунке 6.Мониторинг напряжений: обнаружение в реальном времени согласованного с границами дополнительного напряжения и внутреннего напряжения на границе раздела, из которых нет начального ограничения, и после завершения заливки отслеживается только внутреннее напряжение границы раздела. Определение критического содержания расширительного агента: если образец растрескивается, когда ω = a , добавьте тест ω = (2 a + 5) / 2 на основе дихотомии, чтобы определить критическое содержание расширительного агента ω образца окружающей породы.Вытягивание: после того, как напряжение расширения будет устойчиво развиваться, в содержимом проводится испытание на вытягивание.

3. Анализ закона эволюции напряжения расширения

3.1. Анализ внутреннего напряжения интерфейса при начальных пределах

Во время испытания анализ данных мониторинга показывает, что законы четырех групп планов испытаний схожи, и здесь для анализа выбираются исходные данные с боковым ограничением 0,7 МПа. При начальном ограничении 0,7 МПа кривая эволюции напряжения на внутренней границе раздела показана на рисунке 7.

3.1.1. Подразделение стадии разработки

Согласно анализу на Рисунке 7, внутреннее напряжение на границе раздела разделено на три стадии в соответствии с тенденцией изменения давления расширения во времени. Напряжение внутренней поверхности раздела непрерывно увеличивалось и достигло своего пика примерно через 41 час на стадии роста: напряжение внутренней поверхности раздела продемонстрировало тенденцию к снижению в течение 41–47 часов на стадии потери. Максимальное колебание внутреннего межфазного напряжения составляет всего 0.6% через 47 часов в стабильной стадии, что можно рассматривать как стабильное развитие внутренних межфазных напряжений. Этот этап является этапом инженерных работ.

3.1.2. Анализ причин потери напряжения

Разница между пиковым значением внутреннего межфазного напряжения и стабильным значением напряжения на Рисунке 7 определяется как потеря напряжения. Статистика потери внутренних напряжений на границе раздела для каждого содержимого показана в таблице 1, а схематическая диаграмма причин напряжения показана на рисунке 8.(1) Анализ показывает, что радиальное сжатие происходит после сжатия саморасширяющегося анкерного болта. При этой деформации напряжение со временем будет уменьшаться, когда окружающий образец породы подвергается действию напряжения расширения – происходит крошечное расширение пор, что приводит к деформации выдавливания и соответствующей потере напряжения. В то же время вся система анкеровки будет иметь значительное изменение температуры из-за реакции расширительного агента, и температурное напряжение приведет к потере напряжения, то есть потерянному напряжению.(2) При начальной схеме удержания 0,7 МПа, абсолютное значение потери напряжения каждого содержимого и кривая изменения скорости потери с содержанием показаны на рисунке 9. Анализ показывает, что значение потери напряжения ∆ F имеет тенденция линейного роста с его содержанием, в то время как коэффициент потерь линейно снижается с его содержанием. С инженерной точки зрения, чем ниже коэффициент потери напряжения, тем выше инженерная устойчивость. В то же время это также повысит предсказуемость безопасности сформированной конструкции защиты и уменьшит случайность.

4 .1.3. Анализ закона пика напряжения на границе раздела Взаимосвязь между пиком внутреннего напряжения на границе раздела и содержанием расширяющего агента в различных условиях показана на рисунке 10. Из анализа на рисунке 10 можно сделать следующие выводы: (1 ) Можно видеть, что пиковая эффективность роста µ внутреннего межфазного напряжения может быть определена следующим образом: где P фм – пиковое значение роста внутреннего межфазного напряжения, а ∆ ω – увеличение значение содержимого агента расширения.(2) Когда P fm ≥ 43,5 МПа, µ I / μ II = 0,525 при начальном ограничивающем напряжении 0,7 МПа и µ I 54/ μ / μ II = 0,396 при начальном ограничивающем напряжении 0,4 МПа. Следовательно, взаимосвязь между пиковым значением напряжения внутренней границы раздела и содержанием расширяющего агента можно разделить на стадию роста с высокой эффективностью и стадию роста с низкой эффективностью, как показано на рисунке 10.(3) Существует очевидная линейная зависимость между пиком внутреннего напряжения на границе раздела и содержанием расширяющего агента на стадии высокоэффективного роста, которая может быть конкретно выражена как В формуле P fm представляет пиковое напряжение на внутренней границе раздела; представляет факторы влияния содержания расширительного агента на пик внутреннего напряжения на границе раздела; b представляет собой пик напряжения на внутренней границе раздела, когда ω = 0, где b <0 означает, что пиковое внутреннее напряжение на границе раздела равно 0. 3.2. Анализ граничного дополнительного кооперативного напряжения при начальном ограниченном состоянии Внутреннее межфазное напряжение и граничное дополнительное согласованное напряжение при начальном ограничении 0,7 МПа приведены в одной и той же системе координат, которая показана на рисунке 11. Следующее Можно сделать вывод из анализа на Рисунке 11: (1) Можно видеть, что есть также три стадии роста, потери и стабильности в граничном согласованном дополнительном напряжении.Это связано с формулой P 2 = P 0 + P f .. Когда начальное поперечное ограничивающее напряжение P 0 определено, граничное согласованное дополнительное напряжение На P2 влияет только дополнительное напряжение синергии напряжения расширения, передаваемое на внешнюю границу, поэтому оно похоже на стадию развития напряжения на внутренней границе раздела. (2) Время пика согласованного на границе дополнительного напряжения отстает от времени пика внутреннее напряжение интерфейса, и есть «временная задержка».Первоначальная причина заключается в том, что напряжение расширения передается с внутренней границы раздела на внешнюю поверхность, и требуется определенное время, чтобы внутреннее напряжение достигло стабильного состояния. Если размер выборки больше, разница во времени также увеличится. И размерный эффект насыщения напряжением должен быть полностью учтен в практических инженерных приложениях. (3) Определение разницы во времени между согласованным на границе пиком дополнительного напряжения и пиком внутреннего межфазного напряжения как ∆ ч .Кривая зависимости между разницей во времени запаздывания и начальным удержанием получена с помощью статистики, которая показана на рисунке 12. Было обнаружено, что существует хорошая линейная зависимость между разницей времени запаздывания и начальным удержанием, которая показана как следующим образом: ∆ ч представляет собой разницу во времени между пиковым значением согласованного на границе дополнительного напряжения и пиковым значением внутреннего межфазного напряжения. P 0 – начальное поперечное ограничивающее напряжение м и представляет коэффициенты затухания от начального бокового предела к разнице времени запаздывания, а n представляет время, необходимое для передачи напряжения расширения на внешнюю границу, когда Р 0 = 0.Показано, что высокие ограничения могут значительно улучшить характеристики саморасширения и сократить время насыщения напряжением. 3.3. Анализ напряжения разрушения внутренней поверхности раздела без начального бокового предела Было обнаружено, что образец песчаника раскололся при увеличении до, что показано на Рисунке 13. Образцы песчаника с другими дозировками не растрескались. Затем добавляем тест ω = 7,5. Кривая эволюции напряжения внутренней поверхности раздела на четырех уровнях содержания показана на рисунке 14. В соответствии с анализом было обнаружено, что трещина появляется изнутри наружу породы на Рисунке 13, когда = 10 без бокового ограничения, и напряжение снимается, что приводит к резкому падению напряжение на внутренней границе раздела на Рисунке 14. Это указывает на то, что при применении к аналогичному неограниченному закреплению песчаника напряжение разрушения на внутренней границе раздела составляет 10,85 МПа, то есть содержание оптимального расширительного агента для аналогичного неограниченного закрепления песчаника составляет менее 10 , иначе песчаник сломается и анкеровка выйдет из строя. 3.4. Создана аналитическая модель прогнозирования распределения напряжений в саморасширяющемся твердом теле анкера на окружающих породах Исходя из распределения напряжений в окружающей породе, закон распределения напряжений в окружающей породе под совместным действием напряжения расширения и начального напряжения Считается. Теперь проведем дедуктивный анализ следующим образом. 3.4.1. Обзор распределения начальных напряжений в окружающей горной породе на месте При бурении внутрь на дне склона породы влияние осевого напряжения вдоль анкерного болта не учитывается, и проблема плоской деформации может быть упрощена.Согласно эффекту Пуассона окружающей породы, два основных горизонтальных напряжения в стволе скважины следующие: где γ – сила тяжести окружающей породы над стволом скважины, H – глубина заглубления ствола скважины, µ – это коэффициент Пуассона окружающей породы по стволу скважины и горизонтальное тектоническое напряжение. 3.4.2. Модель напряжения окружающей породы под действием саморасширяющегося анкерного твердого тела Предполагается, что сила расширяющегося твердого тела анкера на окружающую породу рассматривается как однородная сила, а окружающая порода является изотропным и однородным эластомером.Вышеупомянутая механическая система объясняется наложением задачи концентрации напряжений на краю круглого отверстия в упругой механике и задачи равномерного давления круглого отверстия в бесконечной среде, как показано на рисунке 15. 3.4. 3. Установление формулы начального напряжения окружающей породы На основе приведенной выше теоретической модели начальное внутреннее напряжение окружающей породы перед действием саморасширяющегося анкера выглядит следующим образом: где – начальное радиальное напряжение окружающей породы на секция ствола скважины – начальное окружное напряжение окружающей породы на секции ствола скважины, – начальное напряжение сдвига окружающей породы на секции ствола скважины, а R – расстояние между окружающей породой и центром ствола скважины. 3.4.4. Установление формулы напряжения окружающей скальной породы только под действием саморасширяющегося анкерного твердого тела Напряжение, создаваемое саморасширяющимся анкерным твердым телом на окружающую породу без начального напряжения, выглядит следующим образом: где – напряжение радиального расширения на секция ствола скважины, представляет собой окружное напряжение расширения в секции скважины и представляет собой напряжение сдвига при расширении в секции скважины. 3.4.5. Аналитическая модель для прогнозирования напряжений в окружающих породах под действием саморасширяющегося твердого тела анкера Используя уравнения со второго по седьмой и принцип суперпозиции, можно получить напряжение окружающей породы вокруг ствола скважины следующим образом: где представляет собой радиальное растягивающее напряжение на секции ствола скважины, представляет собой кольцевое растягивающее напряжение на секции ствола скважины и представляет собой растягивающее напряжение сдвига на секции ствола скважины.А уравнения (11) – (13) можно использовать для прогнозирования распределения напряжений в окружающей горной породе в различных местах под действием саморасширяющегося твердого тела анкера. 4. Анализ испытаний на вырыв анкеровки горных пород в условиях различных согласованных дополнительных напряжений 4.1. Анализ поврежденных состояний и кривая нагрузка-смещение Испытания на вытягивание проводятся на образцах с различным содержанием расширяющего агента в соответствии с четырьмя схемами начального удержания, упомянутыми выше, а кривые нагрузка-смещение расширяющего агента с различным содержанием нарисовано в соответствии с усилием отрыва, измеренным в результате испытания на отрыв и данных испытания на смещение анкера.Виды отказов в эксперименте в основном включают в себя отказ границы раздела между анкерным болтом и окружающей горной породой, когда, и отказ границы раздела между анкером и анкерным болтом, когда. Из-за ограниченной длины картина повреждений анализируется только в случае ω = 10 и ω = 30 при каждом начальном ограничении. 4.1.1. Анализ разрушения границы раздела между анкерным болтом и окружающей скальной породой В той же системе координат построены кривые нагрузка-смещение, режимы разрушения и механизмы, соответствующие cw = 10 при четырех начальных боковых ограничениях, как показано на рисунке 16 .(1) Анализ показывает, что смещение анкера X резко увеличивается после нагрузки выдергиванием P ≥ Fu , изменение тягового усилия P составляет всего 10,08%, а кривая нагрузка-смещение имеет уникальный участок плоской кривой, подобный ступеньке, который определяется как «эффект грузовой платформы». (2) Анализ причины «эффекта грузовой платформы». Поскольку верхнее и нижнее анкерные отверстия заделаны обычным цементом, анкерный болт образует «шпиндельную» микрорасширяющуюся головку с тонкими концами и средний барабан на обоих концах под действием растягивающего напряжения, а микрорасширяющаяся головка «застревает» в анкерном отверстии. и непрерывно перемещается вверх во время процесса вытягивания, образуя эффект платформы, где высота подъема микрорасширяющейся головки X равна длине платформы X .(3) Этот эффект показывает, что разрушение саморасширяющегося болта имеет очевидную пластичность, значение предельного потребления энергии разрушения значительно увеличивается, а запас прочности велик, что может быть использовано в сейсмической инженерии. Характеристики платформы на Рисунке 16 подсчитаны, и результаты показаны в Таблице 2. (1) Анализ показывает, что длина платформы X и наклон платформы k ′ показывают тенденцию к уменьшению с увеличением начального ограничивающее напряжение P 0 .Причина в том, что начальное ограничивающее напряжение ограничивает развитие головки для микрорасширения, что не только приводит к тому, что высота перемещения вверх X ′ головки для микродвигателя застревает в анкерном отверстии для уменьшения, но также увеличивает падение тягового усилия. от нагрузки. (2) С увеличением начального ограничивающего напряжения P 0 , прочность границы раздела между анкерным болтом и окружающей горной породой постепенно увеличивается, так что предельная выносливость F u показывает тенденцию к увеличению. Показатели Содержание (%) Пиковое давление (МПа) Устойчивое значение (МПа) Значение потери давления Δ4 a F Убыток (%) 5 10,94 9,46 1,28 11,70 10 21,46 18656 1865627 15,24 Конфайн 33,16 29,39 3,77 11,37 20 43,37 39,25 9066 9066 9066 4,92 9,75 30 54,90 50,14 4,76 8,67 Характеристики изделия Ограничивающее напряжение (МПа) Длина платформы X (мм) Наклон платформы K 0 22,703 0,118 0,2 21,623 0,122 0,4 19,197 0,124 7 18,777 0,199 4.1.2. Анализ разрушения поверхности раздела между корпусом анкера и анкерный болт В то же время диаграмма кривой нагрузка-смещение при различном содержании расширительного агента строится на основе усилия отрыва, измеренного при испытании на отрыв и данные испытаний смещения анкерного стержня. Стадия перед максимальной вытяжной нагрузкой определяется как секция предпикового роста.Кривая вытяжки, морфология разрушения и механизм, соответствующий ω = 30 при начальном ограничении 0,4 МПа, показаны на рисунке 17. (1) Анализ показывает, что напряжение расширения значительно увеличивает сопротивление сдвигу внутренней поверхности раздела и прочность. корпуса якоря. Вытягивающая сила, передаваемая на внутреннюю поверхность раздела, меньше, чем предел текучести на сдвиг внутренней поверхности раздела и прочность анкерного болта, и этого недостаточно, чтобы повредить внутреннюю поверхность раздела и анкерный болт, так что корпус стержня сдвигается. Разрушение произошло на твердой поверхности раздела анкера, и стержень анкера был вынут.(2) На кривой волочения отсутствует «эффект грузовой платформы», который сразу же падает после достижения пиковой нагрузки. Однако расстояние до участка предварительного пика превышает 50% длины анкеровки, что указывает на то, что усилие отрыва все еще увеличивается во время процесса скольжения болта. (3) Согласно анализу причин увеличения растяжения сила, в процессе волочения обломки дилатансии границы раздела стального стержня собираются между зубьями ребра стального стержня, образуя плотную увеличенную головку, а при вытягивании анкерного стержня расширяющаяся головка в нижней части рулевого механизма bar имеет тенденцию к увеличению.Только когда сопротивление расширяющейся головки будет недостаточно, чтобы противостоять выдергивающей нагрузке, она будет разрушена, то есть быстро упадет после пикового значения. 4.2. Анализ закона предельной вытяжной способности Пиковая вытяжная нагрузка, соответствующая каждому содержанию расширительного агента при различных схемах начального удержания, выбирается в качестве предельной вытягивающей способности, а кривая изменения вытягивания нижней границы емкость при различных дополнительных стрессовых условиях с содержанием расширительного агента изображена, как показано на рисунке 18. Показано, что существует очевидная линейная зависимость между предельной вытяжной способностью и содержанием расширительного агента при том же начальном боковом пределе, как показано на рисунке 18, которое может быть выражено как: A представляет коэффициенты роста содержания расширительного агента в установке до предельной вытяжной способности, а B представляет начальную предельную вытяжную способность при . Статистические данные о предельных коэффициентах роста вытягивающей способности A и начальной предельной вытягивающей силе B при каждом начальном условии удержания связаны с начальным удержанием.Кривая зависимости показана на рисунке 19. Начальное ограничение предельных коэффициентов роста вытяжной способности A может быть выражено соотношением показателей, которое показано следующим образом: В формуле представляет влияние коэффициенты начального удержания на факторах роста A, P 0 представляет значение начального напряжения удержания и представляет соответствующие начальные факторы роста, когда P 0 = 0. Начальная предельная выносливость B и начальное ограничивающее напряжение могут быть выражены линейной зависимостью. В формуле P 0 – начальное значение ограничивающего напряжения, – факторы влияния начального ограничивающего напряжения на начальную предельную прочность на выдергивание, а также постоянная начального роста. Подставляя формулу (9) и формулу (16) в формулу (8), чтобы отсортировать выражения предельной вытяжной способности, содержания расширительного агента и начального удержания, мы получаем Из формулы (11) это может быть видно, что имеет экспоненциальное влияние на, что означает, что регулировка начального ограничивающего напряжения имеет более значительное влияние на предельную способность к вытягиванию.В инженерном приложении следует выбирать окружающие горные породы с хорошими ограничениями по локализации, чтобы в полной мере сыграть роль агента расширения. 5. Исследование механических характеристик стыка анкерных болтов под действием окружающих горных напряжений 5.1. Построение модели механики межфазной границы под действием окружающих горных напряжений 5.1.1. Введение в параметр эффекта саморасширения Силовое состояние саморасширяющегося анкерного стержня показано на рисунке 20. Учитывая эффект расширения, силы, действующие на три основных корпуса и два интерфейса, изменились. Основываясь на законе распределения напряжения сдвига болта вдоль тела стержня, предложенном Чун-анем [38], Добавляя и вводя коэффициент эффекта саморасширения, получаем следующее: (1) Поскольку использование саморасширяющегося материал анкеровки оказывает значительное влияние на предельную силу отрыва, коэффициент саморасширяющегося влияния λ вводится перед растягивающей нагрузкой P , которая может отражать эффективность передачи межфазной поперечной силы на глубину вдоль корпуса стержня. .(2) Принимая во внимание влияние напряжения окружающих горных пород на систему анкеровки, умножая целое на коэффициент влияния напряжения окружающих горных пород k , и его физический смысл заключается в улучшении показателей ограниченного напряжения окружающих горных пород на характеристики анкеровки. (3) По сравнению с обычными анкерными твердыми телами, сечение скольжения, создаваемое болтом в саморасширяющихся анкерных твердых телах, изменяется, что приводит к введению коэффициента скольжения γ , физический смысл которого заключается в подавлении скольжения анкерного стержня за счет эффект саморасширения.(4) Коэффициент Пуассона и модуль упругости окружающей породы и анкера изменяются из-за напряжения расширения, приложенного к окружающей горной породе, в результате чего вводится поправочный коэффициент деформации ξ , физический смысл которого заключается в скорости воздействия удельное содержание расширительного агента на составном параметре деформации t породы, вмещающей болт. 5.1.2. Создание модели силы сдвига Формула напряжения сдвига границы раздела болта под действием саморасширяющегося дополнительного напряжения выглядит следующим образом: Сложив, мы получаем E a – модуль упругости болта, E – Модуль упругости горной массы – это коэффициент Пуассона горной массы, а – – радиус болта. 5.1.3. Создание модели осевой силы Формула осевой силы анкерного стержня рассчитывается путем интегрирования формулы напряжения сдвига по длине анкерного крепления и умножения окружной окружности анкерного стержня. Формула осевой силы анкерного болта высокопрочной предварительно сжатой анкерной системы при различных окружающих напряжениях горных пород получается путем интегрирования формулы (18) для длины анкерного крепления. 5.2. Определение коэффициента влияния эффекта саморасширения В соответствии с основным принципом метода наименьших квадратов тестовые данные импортируются в MATLAB для подгонки.Значение коэффициента влияния напряжения k окружающей породы при различных начальных ограничивающих напряжениях показано в таблице 3. Значение λ , γ и ξ , соответствующее разному содержанию расширительного агента, показано в таблице. 4. 9055 удерживающее напряжение p 0 путем анализа дат в таблице 3. Выражение выглядит следующим образом: где 0,952 и 1,089 – параметры влияния K в формуле, когда начальное удерживающее напряжение P 0 = 0 и K = 0.952. Из анализа таблицы 4 можно сделать следующие выводы: (1) Мы можем видеть, что параметр влияния саморасширения λ имеет тенденцию к уменьшению с увеличением содержания расширительного агента. Выражение может быть записано как: Число -1,985 × 10 –4 – это коэффициент ослабления содержания расширительного агента на параметре саморасширения λ . Число 0,273 является параметром влияния саморасширения, когда ω = 0. Параметр λ меньше 1.Пропускная способность осевой силы по длине стержня снижается, что приводит к концентрации напряжения сдвига на переднем конце. И это явление усиливается с увеличением содержания расширителя. (2) Коэффициент скольжения γ отрицательный. Разница между ω = 5 и ω = 30 составляет всего 0,304%. Следовательно, дозировка не очень чувствительна к коэффициенту ω , и число -9,288 принимается за коэффициент скольжения γ .(3) Коэффициент коррекции деформации ξ зависит от коэффициента Пуассона и модуля упругости окружающего массива горных пород, твердого тела анкера и тела стержня. Эффект саморасширения, вызванный разным содержанием расширительного агента, делает коэффициент Пуассона и модуль упругости окружающего массива горных пород и твердого анкера разными. (4) Коэффициент коррекции деформации ξ и содержание могут быть описаны линейной функцией; конкретное выражение выглядит следующим образом: В формуле число −2.21 × 10 -3 – коэффициент влияния содержания расширительного агента на коэффициент коррекции деформации λ . Число 0,539 – это коэффициент коррекции деформации, когда ω = 0. 5.3. Анализ и проверка расчетных примеров Слегка выветрившийся песчаник склона в районе водохранилища Три ущелья выбран в качестве окружающей породы в этом эксперименте с модулем упругости и коэффициентом Пуассона 1,2 × 10 4 МПа и 0.3 соответственно. Болт изготовлен из стали с резьбой диаметром 20 мм, модуль упругости болта составляет 2,1 × 10 5 МПа. Учитывая, что начальное ограничивающее напряжение составляет 0,7 МПа, ω = 0 и ω = 20, сравнение между расчетными значениями напряжения сдвига и формулой осевой силы и измеренным значением с глубиной анкеровки показано на рисунках 21. и 22. Из рисунков 21 и 22 можно сделать следующие выводы: (1) Можно получить, что осевая сила и сила сдвига анкерного стержня с различным содержанием расширителя под разным грунтом. Напряжения, рассчитанные по формуле, хорошо согласуются с измеренными значениями после введения параметров эффекта саморасширения, что доказывает выполнимость формулы.(2) Закон распределения напряжения сдвига аналогичен, который показывает тенденцию сначала к увеличению, а затем к уменьшению с увеличением длины анкеровки. Было обнаружено, что напряжение сдвига на 20 мм увеличивается в 2,89 раза по сравнению с содержанием 0, когда ω = 20, что указывает на то, что напряжение сдвига больше сосредоточено на переднем конце анкера. (3) Распределение осевой силы показывает тенденцию к распаду и неравномерно распределяется по болту. Сделан вывод, что осевая сила на той же границе раздела может увеличиваться как минимум в 2 раза.83 раза, когда ω = 20 по сравнению с ω = 0. Это показывает, что давление расширения значительно увеличивает прочность границы раздела между анкерным стержнем и анкером, а предельное сопротивление выдергиванию значительно увеличивается. 6. Энергетический анализ на основе различных давлений саморасширения 6.1. Создание уравнения энергии Чтобы количественно проанализировать влияние содержания расширительного агента на процесс деформации и разрушения твердых тел анкеров, вводится понятие энергии.А влияние содержания расширительного агента на характеристики разрушения и предельное сопротивление выдергиванию анкерной системы количественно анализируется по закону изменения энергии. Предполагая, что испытание на выдергивание саморасширяющегося анкера представляет собой замкнутую систему без теплообмена с внешней средой, приложенные внешние силы включают осевую силу, напряжение сдвига, собственный вес, напряжение окружающей породы и давление расширения. На примере анкерного блока единичного объема осевая сила анкерного блока показана на рисунке 23.Работа, выполняемая тянущей нагрузкой P на анкерной штанге, является произведением P и верхнего смещения X 0 анкерной штанги под ее действием. В то же время твердое тело анкера, окружающие скальные породы и грунт относительно смещаются, что приводит к изменению энергии деформации, потенциальной энергии и центра тяжести под действием P . Таким образом, сумма работы, совершаемой внешней силой на корпус устройства, показана в следующей формуле: В формуле l i – это смещение верхнего конца элемента и l i + 1 – смещение нижнего конца элемента. Приращение энергии деформации выбранного элемента отображается в следующей формуле: Энергия деформации, накопленная в упругом теле, по величине равна работе, совершаемой внешней силой. Уравнение энергии тела болта выглядит следующим образом: Что касается болта, сочетающего в себе закон передачи осевой силы анкерного тела и упрощения функциональных соотношений, общий объем работы, выполняемой внешней силой, показан следующим образом. формула: Энергия деформации включает приращение упругой потенциальной энергии закрепленной секции и потенциальную энергию деформации свободной секции. В формуле L f – длина свободного участка анкерного стержня. Энергопотребление всей анкерной штанги под действием тянущей нагрузки P можно получить по исчерпывающим формулам (8), (18), (19). Анализируя формулу (20), можно сделать следующие выводы: (1) Видно, что работа, выполняемая выдергивающей нагрузкой P , может быть преобразована в четыре формы энергии, включая гравитационную потенциальную энергию, работа сдвига на границе раздела, упругая энергия анкерного участка и энергия деформации свободного участка.Считается, что чем выше потребление энергии болтом, тем выше его несущая способность. (2) Из-за влияния эффекта саморасширения напряжение сдвига больше сосредоточено на переднем конце анкера, а передача способность глубокой части снижается, что означает, что энергия саморасширяющейся анкерной системы больше преобразуется в упругую энергию анкерной секции и энергию деформации свободной секции при той же вытягивающей силе. 6.2. Пример расчета энергетического уравнения Модуль упругости и коэффициент Пуассона окружающей породы в этом испытании составляют 1,2 × 10 4 МПа и 0,3 соответственно. Анкерная шпилька изготовлена ​​из стали с резьбой диаметром 20 мм, модуль упругости которой составляет 2,1 × 10 5 МПа, масса единицы длины 2,47 кг, длина анкерного участка 200 мм, свободное сечение длина 400 мм. Принимая ω = 0 и ω = 30 в начальном заключении P 0 = 0.Схема 7 МПа для расчета, а соответствующая кривая нагрузка-смещение показана на рисунке 24. Из рисунка 24 видно, что соответствующее предельное сопротивление выдергиванию и смещение анкерного стержня до пика составляют 15,25 кН, 11,28 мм и 51,52 кН, 23,43 мм соответственно. Во-первых, подставив начальное ограничивающее напряжение P 0 = 0,7 МПа, ω = 0, ω = 30 в формулы (12) – (14) соответственно, можно получить K = 2.04, λ 0 = 2,73, λ 30 = 2,67 и ξ 0 = 0,539, ξ 30 = 0,473. Подставляя данные в формулу тридцать, мы можем получить W C30 = 1352,99 Дж, W C 0 = 184,44 Дж и W C 30 / W C 0 = 1352,99 / 184,44 = 7,34. В тех же внешних условиях несущая способность саморасширяющейся анкерной системы составляет 7.В 34 раза выше, чем у обычного болта при действии предельной тянущей нагрузки. На основании литературных данных [39] было рассчитано положение анкерной балки подземной электростанции гидроэлектростанции. Четыре ряда длинных анкерных стержней диаметром 32 мм, шаг расположения 0,75 м × 0,75 м. Длина двух верхних рядов натяжных болтов – 12 м, углы подъема – 20 ° и 15 ° соответственно. Длина среднего ряда горизонтальных болтов – 9 м.Длина нижнего ряда стяжных болтов – 9 м, угол наклона – 55 °. Диаметр анкерного отверстия 90 мм. Используется портландцемент марки Huaxin 42,5, цена за единицу составляет 380 юаней за тонну. Агент расширения статического растрескивания породы марки Changsha Jiaze используется в качестве агента расширения, а цена за единицу составляет 2100 юаней / тонну. По расчетам, стоимость саморасширяющейся анкерной опоры увеличилась всего на 0,023%. 7. Заключение (1) Было разработано устройство для анкеровки массива горных пород в условиях моделирования напряжений на месте, которое может реализовывать независимую нагрузку от двухсторонних сил реакции и фиксации напряжений, обеспечивая при этом отсутствие ограниченных потерь.(2) В соответствии с тенденцией изменения напряжения расширения во времени, указывается, что этап стабилизации внутреннего межфазного напряжения является этапом эксплуатации фактического проекта. Определено согласованное дополнительное напряжение и получен закон его временной и пространственной эволюции в массиве горных пород. Обнаружено очевидное отставание во времени между пиком внутреннего межфазного напряжения и пиком согласованного дополнительного напряжения. На основе начального удержания объясняется механический механизм запаздывания пика согласованного дополнительного напряжения.(3) Комбинируя кривую «нагрузка-смещение» на чертеже, можно отметить, что высокопрочная предварительно сжатая анкерная система имеет уникальный эффект грузовой платформы. Причина эффекта платформы была объяснена схемой механического механизма. (4) Создана модель прогнозирования предельного усилия отрыва высокопрочной предварительно сжатой анкерной системы. Также следует отметить, что начальное значение ограниченного напряжения имеет экспоненциальный эффект на конечную силу отрыва, а количество расширительного агента линейно влияет на конечную силу отрыва.(5) На основании результатов испытаний на эффект саморасширения анкеров, коэффициент усиления саморасширения λ , коэффициент влияния напряжения окружающей породы k , коэффициент скольжения γ и коэффициент коррекции деформации . ξ определены. Установлены формулы напряжения сдвига и осевой силы на стыке болтов саморасширяющейся анкерной системы, и выполнимость формул проверена на примерах расчетов.(6) Установлено энергетическое уравнение высокопрочной анкерной системы с предварительным натягом. Получен закон эволюции энергии. Также отмечается, что ω = 30 увеличивает предельное сопротивление выдергиванию анкеровки с ω = 0 до 3,38 раз при условии начального ограничивающего напряжения 0,7 МПа. Предпиковое перемещение болта увеличивается в 2,08 раза. При этом значение энергопотребления анкерной системы перед пиком увеличивается в 7,34 раза. Стоимость кейса увеличилась всего на 0.023%. Доступность данных Тестовые данные включены в статью и доступны по запросу у соответствующего автора. Конфликт интересов Авторы заявляют, что у них нет конфликта интересов в отношении публикации этой статьи. Благодарности Эта работа была частично поддержана Национальным фондом естественных наук Китая (NSFC) (гранты № 51809151 и 52079071), Фондом естественных наук для программы выдающихся молодых талантов в провинции Хубэй (грант №2018CFA065), Инновационная группа Фонда естественных наук в провинции Хубэй (грант №2020CFA049) и Исследовательский фонд для выдающихся диссертаций Китайского университета Трех ущелий (грант № 2019SSPY026). Прикладные науки | Бесплатный полнотекстовый | Аналитическое исследование прочности на вырыв анкерных болтов, встроенных в бетонные элементы, методом SPH 4.2. Влияние условий установки на вид разрушения Далее, чтобы сделать базовое рассмотрение влияния условий установки анкерных болтов (диаметр болта, глубина заделки, прочность соединения между болтом и бетоном) на прочность на вырыв и характер разрушения, Модель анализа с теми же размерами, что и образцы, использованные в предыдущем исследовании [6].Была создана расчетная модель, в которой анкерные болты были встроены в центр бетонного блока, а анализ был выполнен путем ограничения вертикального смещения частиц по четырем углам, как показано на рисунке 10. Здесь предполагается, что анкерные болты используются для крепления При сейсмической переоборудовании бетонных блоков мы исследовали несущую способность при недостаточной глубине заделки или при использовании химических клеев с различной прочностью сцепления. В таблице 3 показаны параметры материала, использованные в анализе, а в таблице 4 показаны параметры состояния для установки анкера.В данном исследовании 0,5 м / с было выбрано в качестве скорости вытягивания анкерных болтов в соответствии с уровнем максимальной скорости, принятым для обычной сейсмической волны. Во-первых, процесс роста трещины в бетоне с увеличением вытягивающего смещения Были исследованы анкерные болты, и при этом изменившееся распределение адгезионных напряжений было рассмотрено аналитически. На рис. 11 показан окончательный вид трещин для вариантов 1, 2 и 3 соответственно. С увеличением предела адгезионного напряжения картина разрушения изменилась с разрыва связки, комбинированного разрушения связки и конуса, на конус.Как показано на Рисунке 11, вокруг анкерного болта есть много мелких трещин, и большая трещина может быть найдена в нижней части анкерного болта. В случае, когда предел адгезионного напряжения составляет 16 МПа, основная трещина развивалась на поверхности бетона, образуя конусообразную структуру излома. Развитие связующего напряжения показано на Рисунке 12. Из-за механической симметрии условий нагружения Полученный рисунок показывает только увеличенную половину области анализа. Сосредоточившись на результате на рис. 12a, b с пределом адгезионного напряжения, установленным на 8 МПа, когда смещение отрыва достигает x = 75 мкм, видны мелкие трещины возле анкерного болта, а напряжение сцепления возрастает примерно до 5 МПа в по всей окружности анкерного болта.При вытягивании x = 225 мкм основная трещина, которая может привести к разрушению конуса, может быть обнаружена в нижней части анкерного болта. Кроме того, был подтвержден адгезионный излом в бетонной зоне глубиной от 10 до 15 мм вокруг анкерного болта. Что касается распределения адгезионного напряжения, было обнаружено, что напряжение уменьшилось до нуля в нижней части и примерно на 10-15 мм глубине бетона. Это явление указывает на то, что на напряжение связи могут влиять трещины. В верхней части ограничение со стороны окружающего бетона относительно невелико.В этой области могут быть как микротрещины, так и крупные радиальные трещины. Таким образом, напряжение сцепления в этой области уменьшается на более ранней стадии [12,15]. На рис. 12c, d, где предел адгезионного напряжения составляет 12 МПа, развитие трещин и распределение напряжений сцепления аналогичны предыдущему случаю. С увеличением предела адгезионного напряжения площадь конуса в верхней части анкерного болта при x = 225 мкм больше, чем в случае 1. Окончательная картина разрушения изменилась от разрушения связки до сложного разрушения связующего конуса.На рис. 12e, f, где напряжение связи составляет 16 МПа, развитие трещины и распределение напряжений связи x = 75 мкм аналогичны предыдущим случаям. Когда x = 300 мкм, трещина достигает поверхности бетонного блока, и напряжение сцепления в нижней части анкерного болта уменьшается, образуя структуру излома конической формы. показано на рисунке 13, где показано, что с увеличением максимального напряжения сцепления максимальная нагрузка увеличивается. Для случая с напряжением сцепления 8 МПа, когда характер разрушения представляет собой разрыв сцепления, форма кривой нагрузка-смещение аналогична кривой сцепления-напряжения, упомянутой на рисунке 3b.Для случая с напряжением сцепления 12 МПа, когда характер разрушения представляет собой сложное разрушение, можно обнаружить, что площадь кривой нагрузка-смещение больше, чем у предыдущей кривой, что указывает на то, что энергия, потребляемая при сложном разрыве, больше, чем в сцеплении. перелом. Для случая с напряжением сцепления 16 МПа максимальная нагрузка больше, чем в предыдущих случаях, а площадь кривой нагрузка-смещение или потребляемая энергия еще больше. Из-за трещин в бетоне, образовавшихся в этом процессе, на кривой можно наблюдать больше шума.Для случаев 2, 6 и 7 при увеличении диаметра анкерного болта картина повреждений изменилась с повреждения связки на повреждение конуса, как показано на рисунке 14, а соотношение нагрузка-смещение показано на рисунке 15. Когда диаметр анкерный болт увеличивается, увеличивается сила сцепления за счет увеличенной площади контакта между анкерным болтом и бетоном. Этой силе сцепления действует такое же количество бетона в области конической формы; таким образом, в процессе вытягивания большее количество бетона повреждается с большей силой сцепления.Для случаев 2, 4 и 5, при изменении глубины заделки анкерного болта с мелкой на глубокую, картина повреждений изменилась с повреждения конуса на повреждение сцепления, как показано на рисунке 16, а соотношение нагрузка-смещение показано на рисунке 17. При увеличении глубины заделки анкерного болта объем конусообразной области также увеличивается. Хотя увеличенная площадь поверхности раздела обеспечивает большую силу сцепления, характер разрушения меняется от конического разрушения к разрыву сцепления из-за того, что большее количество бетона участвует в сопротивлении силе сцепления.Подводя итог, можно сказать, что примеры анализа с напряжением сцепления 12 МПа и их окончательной структурой трещин перечислены в Таблице 5 и на Рисунке 18. На этом рисунке горизонтальная ось представляет собой соотношение между глубиной заделки le и диаметром анкерного болта d, а вертикальная ось – максимальная нагрузка P в процессе вытягивания. Когда le / d <3, характер излома конусообразный; когда le / d> 3, характер разрушения – разрыв связки; и, когда le / d = 3, характер разрушения представляет собой сложное разрушение с конусной связью. На этом рисунке показана тенденция, согласно которой в данном исследовании с увеличением значения le / d характер разрушения меняется от конического разрушения к разрыву связки. 4.3. Влияние расстояния между анкерными болтами Затем исследуется влияние расстояния между анкерными болтами на грузоподъемность анкерного болта. Расчетная модель показана на рисунке 19 с различным расстоянием между анкерными болтами s, от 234 мм до 25 мм. Стороны верхней поверхности бетонного блока зафиксированы, а параметры материала такие же, как и в предыдущем анализе. Процесс развития трещин в процессе вытягивания показан на рисунках 20, 21 и 22. В случае, когда расстояние составляет 234 мм, процесс разработки аналогичен случаю с одним анкерным болтом. Наклонные трещины образуются снизу анкерного болта и, наконец, достигают поверхности бетонного блока. Формируются две отдельные области конуса. Когда расстояние s составляет 150 мм, наклонные трещины также образуются в нижней части анкерного болта. При вытягивании x = 225 мкм трещины, расположенные между двумя анкерными болтами, соединяются друг с другом, образуя длинную трещину, соединяющую два анкерных болта.Когда x = 300 мкм и x = 450 мкм, трещины достигают поверхности бетона, и получается сложная поверхность излома с двойным конусом. Когда расстояние s составляет 25 мм, снизу анкерного болта образуются трещины. Трещины снаружи анкерных болтов длинные и наклонные, а трещины между анкерными болтами короткие и горизонтальные. При x = 225 мкм и x = 300 мкм наклонные трещины достигают поверхности бетонного блока. Форма и площадь выступающего конуса становятся больше похожими на форму конуса одиночного анкерного болта. Кривые нагрузка-смещение показаны на рисунке 23. В случае, когда расстояние s составляет 150 мм, общая площадь выступающей формы конуса изменилась мало по сравнению с двумя отдельными формами конуса, и максимальная нагрузка остается такой же для расстояния 200 мм и 150 мм. Когда расстояние s составляет 25 мм, два анкерных болта ведут себя как один анкерный болт, а максимальная нагрузка составляет примерно половину от предыдущих случаев. Чтобы прояснить эту тенденцию, на рисунке 24а показано соотношение между отношением между полной максимальной нагрузкой и максимальной нагрузкой отдельного анкерного болта Ptotal / Psingle и расстоянием s, а также соотношение между отношением между общей максимальной нагрузкой и максимальная нагрузка на один анкерный болт Ptotal / Psingle и соотношение между шагом и глубиной заделки s / le показаны на рисунке 24b.На рис. 24а обнаружено, что максимальная нагрузка остается неизменной, когда расстояние s больше определенного значения в другом случае, который также описан в ссылке [28]. На рисунке 24b видно, что снижение нагрузки не заметно, пока s / le не достигнет 2,0. По сравнению с существующими исследованиями, в которых рассматривалось влияние диаметра анкерного болта на достаточную глубину заделки [28], в этом исследовании изучалось влияние на прочность при растяжении расстояния между соседними болтами при относительно небольшой глубине заделки.В результате подтверждается, что требуется интервал, в 2,0 раза превышающий глубину заделки, как минимальное расстояние между соседними болтами для сохранения прочности на выдергивание. Этот результат показывает, что для анкерных болтов необходимо обеспечить минимальный интервал в 2,0 раза превышающий глубину заделки, чтобы обеспечить достаточное сопротивление выдергивающей нагрузке. 4.4. Влияние расстояния от свободного края Исследуется влияние расстояния между краем бетонного блока и анкерным болтом.Модель анализа показана на рисунке 25. Глубина заделки le составляет 48 мм, а расстояние s между краем бетона и анкерными болтами варьируется от 100 мм до 17 мм. В качестве граничного условия вертикальное смещение области черного цвета (по 3 сторонам) на верхней поверхности фиксируется, а другая сторона не фиксируется. На рис. 26 показано основное распределение деформации в половине области расчетной модели с учетом механической симметрии при уровне вытягивания 0,45 мм.Из окончательного рисунка трещин было обнаружено, что при достаточном расстоянии от края бетонного блока можно наблюдать конусообразный рисунок трещин. Однако конусообразная трещина становится неполной с уменьшением расстояния s. В частности, трещина у основания анкерного болта продолжалась до боковой поверхности бетона без изменения направления в случае s / le = 0,4, в то время как в других случаях трещины разворачивались. Из зависимости нагрузки от смещения, показанной на рисунке 27, и зависимости между максимальной нагрузкой и отношением расстояния до свободного края и глубины заделки s / le, показанной на рисунке 28, можно понять, что максимальное усилие на выдергивание уменьшалось, когда s / le меньше 1.0, а максимальная прочность на вырыв при s / le = 0,4 снизилась примерно на 40% по сравнению с другими случаями. Для справки, около 50% максимального падения нагрузки можно найти в эксперименте [8,16]. По сравнению с существующими исследованиями [8], которые показали влияние диаметра анкерного болта при достаточной глубине заделки, мы исследовали минимальное расстояние от свободного конца, чтобы сохранить прочность анкерного болта на вырыв, и было обнаружено, что сохранение для правильной силы выдергивания требуется расстояние от свободного конца больше 1.0 раз больше глубины заделки анкерного болта. Об этом же свидетельствует тенденция экспериментов, проведенных в [16]. Таким образом, это указывает на то, что s / le = 1.0 должно быть гарантировано при установке анкерных болтов на краях бетонных конструкций. Кроме того, по сравнению с результатами анализа в предыдущем разделе, можно обнаружить, что расчетная модель с недостаточным расстоянием между анкерным болтом и свободной кромкой аналогична полумодели случаев с недостаточными интервалами между анкерными болтами с учетом симметричности.Когда не гарантируется достаточное количество действительного базового бетона вокруг одиночного анкерного болта, эффективность выдергивания этого одиночного анкерного болта ограничена. При установке анкерных болтов в этих условиях необходимо избегать плотно расположенных участков арматуры, чтобы обеспечить достаточную глубину заделки болтов и окружающей бетонной области. В следующем разделе мы рассмотрим пример контрмер, когда вокруг анкерного болта невозможно закрепить достаточную площадь бетона. 4.5. Меры против недостаточного расстояния от свободного конца с помощью PCM Как пояснялось в предыдущем разделе, если положение установки анкерного болта близко к свободному концу, сила выдергивания уменьшится.Мы исследовали метод, который не снижает максимально возможное сопротивление вырыванию, даже когда анкерные болты неизбежно прикрепляются к свободному концу с помощью PCM (полимерцементного раствора). PCM – это простой метод распыления армированного раствора на существующий бетон состаренной железобетонной конструкции, который уже использовался многими способами [23,24]. В этом исследовании мы рассчитали, насколько можно предотвратить снижение прочности анкерного болта на вырыв с помощью метода PCM, когда положение установки анкера близко к свободному концу.Расчетная модель этого моделирования показана на рисунке 29, где к существующей бетонной поверхности добавлен армирующий слой из ПКМ толщиной 3 или 6 мм. На рисунке 29a площадь PCM меньше, но она может перекрывать выступ анкерного болта на боковой поверхности бетонного блока, в то время как на рисунке 29b площадь PCM достаточна для покрытия области разрушения кукурузы в достаточной степени. Параметры материала PCM показаны в Таблице 6. Граничные условия такие же, как и в предыдущем разделе, где фиксированы три стороны верхней поверхности, показанные черным на рисунке.На Рисунке 30 показана структура трещин, полученная при анализе SPH, а на Рисунке 31 показана зависимость нагрузки от смещения. Из рисунка 30a, b видно, что, поскольку прочность материала ПКМ выше, чем у существующего бетона, можно увидеть рост трещин под областью ПКМ. Таким образом, это изменение траектории роста трещины вызывает небольшое увеличение прочности на вырыв анкерного болта. С другой стороны, в случае рис. 30c, d, когда область усиления ПКМ широкая, трещина возникла в слой ПКМ, который имеет более высокую прочность на разрыв, чем у существующего бетона, и был замечен явный эффект, такой как улучшение прочности на вырыв примерно на 40%.Обобщая эти результаты, можно сказать, что с помощью метода PCM можно повысить прочность на вырыв анкерных болтов при недостаточном расстоянии от свободного конца. Для достижения лучших характеристик армирующего слоя из ПКМ площадь, армированная ПКМ, должна быть достаточно большой, чтобы покрыть предполагаемую область разрушения конуса бетона. % PDF-1.6 % 445 0 объект > эндобдж xref 445 82 0000000016 00000 н. 0000003006 00000 п. 0000003172 00000 н. 0000003301 00000 п. 0000003337 00000 н. 0000003590 00000 н. 0000003763 00000 н. 0000003911 00000 н. 0000004131 00000 п. 0000004281 00000 п. 0000004458 00000 п. 0000004607 00000 н. 0000004906 00000 н. 0000005808 00000 н. 0000006715 00000 н. 0000007139 00000 н. 0000007176 00000 н. 0000007279 00000 н. 0000007475 00000 н. 0000007672 00000 н. 0000007744 00000 н. 0000008296 00000 н. 0000008491 00000 п. 0000008903 00000 н. 0000010611 00000 п. 0000011305 00000 п. 0000011946 00000 п. 0000012075 00000 п. 0000012979 00000 п. 0000013174 00000 п. 0000013641 00000 п. 0000013838 00000 п. 0000015312 00000 п. 0000015484 00000 п. 0000016566 00000 п. 0000018157 00000 п. 0000018259 00000 п. 0000019793 00000 п. 0000021245 00000 п. 0000022679 00000 п. 0000023132 00000 п. 0000024654 00000 п. 0000027347 00000 п. 0000034050 00000 п. 0000038356 00000 п. Mov8w | ڹ Расчеты конструкции бетонных анкерных болтов фундамента с примером согласно ACI 318 Приложение D-Часть 3-Прочность на вырыв при растяжении Пожалуйста, обратитесь к формулировке проблемы и части-1, части-2 этого примера расчета конструкции бетонных анкерных болтов, чтобы вы соответствовали этой части (части-3) расчета.Здесь мы рассчитаем прочность бетонного анкера на вырыв в соответствии с правилами ACI 318, приложение D. Что такое прочность на вырыв анкера? Как следует из названия, это сила, необходимая для выдергивания анкера из бетона. Расчет Согласно кодам ACI, прочность на вырыв группы анкеров равна . φN pn = 8nψ c, P A brg f ’ c ……………………………………..D-14 Где, Φ – коэффициент уменьшения прочности для прочности на вырыв и его значение для неармирования при растяжении составляет 0,70 ψ c, P – коэффициент модификации прочности на вырыв в зависимости от наличия трещин в бетоне, для бетона с трещинами на уровне служебной нагрузки ψ c, P = 1 . n – Количество анкерных болтов, в нашем случае n = 4. A brg – Чистая опорная поверхность головки анкерного болта в квадратных дюймах, в нашем случае A brg = 0.654 Квадратный дюйм . f ’ c – Указанная прочность бетона на сжатие в фунтах на квадратный дюйм, в нашем случае f’ c = 4000 фунтов на квадратный дюйм . Итак, поместив все значения в D-14, мы получим силу отрыва анкерной группы как φN pn = 0,7 * 8 * 4 * 1 * 0,654 * 4000 фунтов = 58598,4 фунта В следующей части (Часть-4) примера расчета конструкции анкерного болта фундамента мы обсудим расчет прочности бетона на выдув при растяжении. Привет, я Шибашис, блоггер по страсти и инженер по профессии. Я написал большинство статей для mechGuru.com. Более десяти лет я тесно связан с технологиями инженерного проектирования и моделирования производства. Я занимаюсь программированием-самоучкой, сейчас влюблен в Python (Open CV / ML / Data Science / AWS -3000+ строк, 400+ часов) Установка химических анкеров | Боссонг 1) Просверлите отверстие и проверьте его перпендикулярность. 2) Продуйте отверстие с помощью соответствующего нагнетателя (или сжатого воздуха), очистите боковую поверхность отверстия подходящей стальной щеткой, снова продуйте отверстие до тех пор, пока внутри не останется пыль и / или остаточный материал. Мы настоятельно рекомендуем использовать стальную щетку для очистки сторон отверстия, особенно в присутствии воды. 3) Отвинтите переднюю чашку, прикрутите миксер и вставьте картридж в пистолет. Используйте средства защиты для рук и лица. Для емкостей объемом 300 мл и 165 мл отвинтите переднюю крышку, вытащите стальной закрывающий зажим в соответствии со следующими операциями: – вставьте миксер в проушину пластмассового экстрактора, – потяните за съемник, чтобы отцепить стальную заглушку. зажим из фольги. После этого прикрутите миксер и вставьте картридж в пистолет. Используйте средства защиты для рук и лица. Не забудьте извлечь первую часть продукта, см. Пункт 4. С новой версией 165 мл. с трубчатой ​​фольгой (старая версия 150 мл.) поршень не требуется. 4) Перед использованием картриджа выньте первую часть продукта, убедившись, что: – Через смеситель (прозрачный) убедитесь, что поток продукта составлен из части A (белый цвет), конца части B (черный цвет). – два компонента полностью смешаны. Полное смешивание достигается только после того, как продукт, полученный при смешивании двух компонентов, выходит из смесителя с однородным цветом. Теперь картридж готов к использованию. 5) Залейте смолу в отверстие до заполнения на 2/3. В пустотелых кирпичах используйте пластиковую втулку и введите внутрь смолу. 6) Используйте шпильку с резьбой с разрезом под 45 ° сбоку от отверстия. Перед тем, как вставить стержень, убедитесь, что элемент сухой и не содержит масла и других загрязнений.Вставьте резьбовую шпильку, вращая вперед и назад, чтобы избежать попадания воздуха в отверстие. 7) При установке и последующей фазе нагрузки на анкер соблюдайте открытое время и время отверждения, указанные в техническом паспорте и на этикетке продукта. 8) Перед тем, как нагружать анкер, проверьте затвердение продукта. 9) Картридж можно снова использовать, завинтив чашку и заменив миксер. Не забудьте выбросить первую часть продукта, см. Пункт C.С новой версией 165 мл. с трубчатой ​​фольгой (старая версия 150 мл.) поршень не требуется. . Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт 9065 906 906 5 5 0,512345 Воздействующие параметры напряжения окружающей породы Начальное ограничивающее напряжение (МПа) 0 0.2 0,4 0,7 к 1 1,118 1.446 2,097 906 906 Содержание расширителя (%) Параметры влияния Параметр влияния саморасширения λ Параметр скольжения γ Функция коррекции деформации ξ 0. 271648 -9,288144 0,544392 5 0,270284 -9,289057 0,527364 10 0,269637 -9,288351 15 0,269156 -9,288067 0,509621 20 0,267365 −9,288169 0,485334 25 0,266845 −9.287024 0,483225 30 0,265436 −9,286227 0,479753