Расчет анкеров на выдергивание из бетона: Несущая способность на выдергивание (бетон) | Виды анкеров | GEO5

Несущая способность на выдергивание (бетон) | Виды анкеров | GEO5

class=”h2″>

Метод расчёта выбираем в секции «Несущая способность на выдёргивание из бетона».

Задание способа расчёта несущей способности анкера на выдёргивание из бетона

Параметр характеризует способность анкерной тяги сопротивляться выдёргиванию из корня. Расчёт выполняется одинаковым способом для стержневых анкеров предварительного напряжения и прядевых анкеров.

Опция «Рассчитать из сопротивления сдвигу»

где:	ds (d1)	–	диаметр анкерной тяги (диаметр пряди соответствующий площади пряди)
	lk	–	длина корня
	τ	–	сопротивление сдвигу бетон-анкер

Опция «Рассчитать из параметров бетона»

Способ расчёта одинаковый как в предыдущем случае, расчёт сопротивления сдвигу τ выполняется по параметрам бетона в разных стандартах:

• EN 1992-1-1 (EC2)

где:	η1	–	коэффициент технологии (1,0 для хороших условий сцепления, 0,7 в остальных случаях)
	fctd	–	прочность бетона на растяжение – получаем из заданного fck при помощи формул; ограничено значением для бетона C60/75

• ACI 318-11

где:

fc’

–

прочность бетона на сжатие

• GB 50010-2010

где:	α	–	коэффициент вида арматуры
			1,47 – 7- прядевый канат
			1,56 – 3-прядевый канат
			1,79 – простая арматура железобетона
			1,92 – ребристая стальная проволока
	ft		расчётная прочность бетона на растяжение; ограничена значением для бетона C60 value

Опция «Задать несущую способность на пог. м»

где:	Rc, bm	–	несущая способность корня [kN/bm, lbf/ft] на выдёргивание из грунта на 1 пог.м
	LK	–	длина корня

Опция «Задать»

Задаём несущую способность на выдёргивание из бетона R_c

[kN, lbf]

Данная страница не существует!

• О центре

  • История

  • Структура

  • Совет Директоров

  • Руководство

  • Специалисты

    • Помним

  • Дирекция специальных проектов

  • Дирекция научно-технических проектов и экспертиз

  • Вакансии

  • Научные школы

  • Партнеры

  • Технологическая платформа “Строительство и архитектура”

  • Членство в организациях

  • Лицензии

  • Раскрытие информации

    • Отчетность 2019

    • Непрофильные активы

  • Противодействие коррупции

  • Социальная ответственность

• Услуги

  • В сфере подземного строительства

    • Геологические изыскания

    • Инженерные изыскания

  • В сфере бетонного строительства

  • В высотном и уникальном строительстве

  • Проектирование

  • Управление проектами

    • Проект реконструкции

  • Экспертиза

    • Обследование зданий

  • Технологический и ценовой аудит (ТЦА)

  • Галерея проектов

  • Ультразвуковой контроль сплошности свай и ультразвуковой контроль сплошности стен в грунте

  • Акустическое обследование фундаментных плит

  • Сейсмоакустический контроль сплошности свай

  • Сейсмоакустический контроль сплошности фундаментов и плит, поиск дефектов и пустот

  • Динамические испытания свай по волновой теории удара

  • Статические испытания свай

  • Теплоконтроль сейсмичности при бетонировании свай

• Новости

  • Новости Центра

  • Новости отрасли

  • Календарь мероприятий

  • СМИ о нас

  • Отзывы организаций

  • Закупки

• Центр
  сертификации

• Заказчику

  • Оборудование

  • Контакты

• Научно –
  техническая
  деятельность

  • Научные и инновационные разработки в области строительства и их внедрение

  • Научно-исследовательские (теоретические, поисковые и прикладные) работы

  • Научно-технический совет (НТС)

  • Научно-техническое сопровождение

  • Нормативно-технические документы

    • Разработка СТУ

  • Сотрудничество

  • BIM-технологии

  • Интеллектуальная собственность

  • Корпоративные издания

• Научно –
  образовательная
  деятельность

  • Сведения об образовательной деятельности

  • Диссертационный совет

  • Информация о защитах диссертаций

  • Аспирантура

  • Подготовка диссертаций без освоения программы подготовки научно-педагогических кадров в аспирантуре

  • Прикрепление для сдачи кандидатских экзаменов

  • Докторантура

  • Повышение квалификации

  • Учебные программы Центра информационного моделирования

  • Психология личностного роста в профессиональной деятельности

  • ПК СТАРКОН. Обучение.

  • Кафедра Иностранных языков и кафедра Философии

  • Кафедра Строительные сооружения, конструкции и материалы

• Вакансии

• Контакты

  • Обратная связь

Комбинированное разрушение бетонного конуса и вырывание анкерного болта

Комбинированное разрушение бетонного конуса и вырывание анкерного болта происходит, когда связь между цементным раствором или смоляным связующим веществом и бетоном разрушается, позволяя болту и цементному раствору или смоле вырваться из бетона, взяв небольшой конус бетона, а также. Этот механизм отказа показан на диаграмме ниже.

Этот режим отказа применим только к химически связанным анкерам. Таблица расчета бетонных анкеров CivilWeb завершает приведенные ниже расчеты для химически связанных анкеров в соответствии со стандартом BS EN 19.92-4.

Расчеты для проверки конструкции

Чтобы избежать этого вида отказа, прочность сцепления вяжущего вещества и бетона плюс прочность небольшого бетонного конуса должны быть больше, чем растягивающее усилие отрыва, как показано в приведенном ниже уравнении.

Частичный коэффициент безопасности для комбинированного отказа при вытягивании конуса и болта ( γ _Mp )

Этот частичный коэффициент безопасности рассчитывается по приведенной ниже формуле, которая зависит от качества установки.

Частичный коэффициент безопасности для бетона (

γ _c )

Обычно рекомендуется значение 1,5.

Характеристическое сопротивление разрушению комбинированного бетонного конуса и анкерного болта (N _Rk,p )

Это определяется следующим уравнением;

Начальная характеристика сопротивления комбинированному разрушению конуса и выдергиванию (N _Rk,p ⁰ )

Начальное значение определяется следующим уравнением;

Диаметр болта (d) (мм)

Это диаметр болта, который можно взять из информации производителя. Стандартные размеры болтов приведены в таблицах внизу этой страницы.

Характеристика прочности сцепления (τ

_Rk ) (Н/мм ² )

Это сопротивление сцепления между химическим анкером и бетонной поверхностью. Это можно взять из информации производителя. Это также может зависеть от прочности бетона и от того, имеет ли бетон трещины или нет.

Эффективная глубина (h

_ef )

Эффективная глубина анкера.

Там, где рассматривается узкий бетонный элемент, могут быть 3 или 4 стороны, которые ограничены близостью краев. В этих случаях эффективная глубина (h _ef ) должна быть изменена с использованием большего значения из следующих двух уравнений;

Максимальное расстояние от центра крепежа до края бетона (C _max )

Максимальное расстояние между центрами крепежных элементов (S _max )

Пример диаграммы показан ниже.

Фактор геометрического эффекта (A _{p, N} и A ⁰ _{p, N} )

На общую способность выдергивания крепежа или группы крепежей может влиять близость краев бетона и мощность других креплений, соединенных в группу. Это похоже на расчет разрушения бетонного конуса, но немного отличается, поскольку конус в комбинированном случае меньше.

Справочная проекционная площадь (A

⁰ _p,N )

Это идеализированная проекционная площадь для одиночного крепежа, не ограниченного бетонными кромками. Это можно рассчитать с помощью следующих уравнений;

Характеристическая прочность сцепления – бетон без трещин (τ

_Rk,ucr ) (Н/мм ² )

Это прочность сцепления, достигаемая в бетоне C20/25 без трещин. Это можно взять из информации производителя.

Эффективная глубина (ч

_ef )

Эффективная глубина анкера.

Диаметр болта (d) (мм)

Это диаметр болта, который можно взять из информации производителя. Стандартные размеры болтов приведены в таблицах внизу этой страницы.

Фактическая проектируемая площадь (A

_p,N )

Это идеализированная фактическая проектируемая площадь для крепежа или группы, включая ограничение бетонными кромками и области перекрытия соседних крепежей в одной группе. Несколько примеров этого расчета показаны ниже;

Подобно расчетам разрушения конуса бетона, описанным в предыдущем разделе, расчет этих площадей на практике может быть трудоемким, особенно если местоположение не является фиксированным и требует оптимизации. Электронная таблица проектирования бетонных анкеров CivilWeb позволяет пользователю вводить основные геометрические параметры бетонного элемента и крепежа или группы, а затем мгновенно рассчитывать максимальное сопротивление конуса бетона. Затем это можно легко оптимизировать, просто отрегулировав положение застежки или группы.

Коэффициент воздействия на кромку бетона (Ψ _s,N )

Когда крепеж или группа размещаются близко к краю бетонного блока, это изменяет распределение напряжений в бетоне. Этот эффект может привести к значительному снижению способности конуса вытягиваться, если крепежные элементы установлены близко к краю бетона. Этот эффект можно рассчитать, используя приведенное ниже уравнение;

Коэффициент влияния эксцентриситета (Ψ _ec,Np )

Этот коэффициент учитывает влияние эксцентрично нагруженных анкерных групп. Это можно рассчитать, используя приведенное ниже уравнение;

Эксцентриситет результирующей растягивающей нагрузки (

e _N )

S

_cr,Np (как определено выше)

умноженные вместе.

Фактор эффекта выкрашивания оболочки (Ψ _re,N )

Для анкеров, установленных с эффективной глубиной менее 100 мм, может быть снижение способности выдергивания конуса, поскольку прочность арматуры не будет полной. мобилизован. Это игнорируется, если арматура расположена плотно (расстояние <150 мм). Этот эффект можно рассчитать, используя приведенное ниже уравнение;

Эффективная глубина (h

_ef )

Эффективная глубина анкера.

Коэффициент поверхности разрушения (Ψ _{г, Np} )

Этот коэффициент учитывает влияние поверхности разрушения для групп анкеров. Его можно рассчитать, используя приведенное ниже уравнение;

Расстояние (с) (мм)

Расстояние между анкерами в группе. Там, где это варьируется, можно взять среднее значение.

Начальный коэффициент поверхности разрушения (Ψ

_г ⁰ _,Np )

Это можно рассчитать, используя приведенное ниже уравнение;

Количество анкеров в группе (n)

Эффективная глубина (h

_ef )

Эффективная глубина анкера.

Диаметр болта (d) (мм)

Это диаметр болта, который можно взять из информации производителя. Стандартные размеры болтов приведены в таблицах внизу этой страницы.

Характеристика прочности сцепления (τ

_Rk ) (Н/мм ² )

Это прочность сцепления между химическим анкером и бетонной поверхностью. Это можно взять из информации производителя. Это также может зависеть от прочности бетона и от того, имеет ли бетон трещины или нет.

Характеристика кубической прочности бетона (

f _{ck, куб} )

Это значение может быть взято из испытаний, проведенных во время заливки бетона, или из проектной информации.

Фактор бетона с трещинами (k)

Этот коэффициент учитывает наличие или отсутствие трещин в бетоне. Для бетона без трещин рекомендуется значение k 3,2, для бетона с трещинами рекомендуется значение 2,3.

Комбинированное разрушение бетонного конуса и разрушение анкерного болта

Этот вид разрушения может потребовать много времени для расчета конструкции химического анкера, поскольку он частично зависит от прочности анкерного болта на выдергивание и частично от сопротивления бетонного конуса. Электронная таблица проектирования бетонных анкеров CivilWeb мгновенно выполняет все вышеперечисленные расчеты и позволяет проектировщику сразу увидеть чувствительность ключевых параметров конструкции, отображая уникальные расчетные графики.

Получите копию таблицы проектирования бетонных креплений CivilWeb всего за 20 фунтов стерлингов.

Загрузить бесплатную пробную версию

Чтобы опробовать полнофункциональную бесплатную пробную версию этого программного обеспечения, нажмите здесь или введите свой адрес электронной почты ниже, чтобы подписаться на нашу рассылку.

Кодовая проверка анкеров (AISC) | IDEA StatiCa

Силы в анкерах, включая вырывающие силы, определяются методом конечных элементов, а сопротивления проверяются с использованием норм ACI 318-14 – Глава 17.

Доступен только LFRD. Анкерные стержни спроектированы в соответствии с AISC 360-16 – J9 и ACI 318-14 – глава 17. Оцениваются следующие сопротивления анкерных болтов:

• Прочность стали анкера при растяжении ϕN _sa ,
• Прочность бетона на отрыв при растяжении ϕN _cbg ,
• Прочность бетона на отрыв ϕN _p ,
• Прочность бетона на боковую поверхность при выбросе ϕN _сб ,
• Прочность стали анкера на сдвиг ϕV _sa ,
• Прочность бетона на отрыв при сдвиге ϕV _cbg ,
• Прочность бетона на отрыв анкера при сдвиге ϕV _cp .

Пользователь должен выбрать состояние бетона (с трещинами или без трещин – без трещин в рабочем состоянии) и тип анкеров (с шайбами ​​или без них).

Прочность стали анкера при растяжении

Steel strength of anchor in tension is determined according to ACI 318-14 – 17.4.1 as

ϕN _sa = ϕ A _se,N f _uta

where:

• ϕ = 0,7 – коэффициент снижения прочности анкеров на растяжение согласно ACI 318-14 – 17.3.3, коэффициент редактируется в настройках кода
• A _se,N – зона растяжения
• ф _uta – номинальная прочность анкерной стали на растяжение и не должна превышать 1,9 f _ya и 125 тыс.фунтов/кв.дюйм

Прочность бетона на отрыв

Прочность бетона на отрыв рассчитывается в соответствии с Расчетом несущей способности бетона (CCD) в ACI 318-14 – глава 17. В методе CCD считается, что бетонный конус формируется под углом приблизительно 34°. (от 1 вертикали до 1,5 горизонтали). Для упрощения конус считается квадратным, а не круглым в плане. Считается, что напряжение разрушения бетона в методе ПЗС уменьшается с увеличением размера поверхности разрыва. Следовательно, увеличение силы прорыва в ПЗС-методе пропорционально глубине заделки в степени 1,5. Анкеры, бетонные конусы которых перекрываются, образуют группу анкеров, образующих общий бетонный конус. Обратите внимание, что не существует эквивалентного решения ASD для расчета конкретной мощности.

\[ \phi N_{cbg} = \phi \frac{A_{Nc}}{A_{Nco}} \psi_{ec,N} \psi_{ed,N} \psi_{c,N} \psi_ {cp,N} N_b \]

где:

• ϕ = 0,7 – коэффициент снижения прочности анкеров при растяжении в соответствии с ACI 318-14 – 17.3.3, коэффициент редактируется в Code setup
• A _Nc – фактическая площадь конуса отрыва бетона для группы анкеров, образующих общий конус бетона
• А _Nco = 9 ч _ef ² – зона конуса отрыва бетона для одиночного анкера, не подверженного влиянию краев
• \( \psi_{ec,N} = \frac{1}{1+\frac{2 e’_N}{3 h_{ef}}} \) – коэффициент модификации для групп анкеров, нагруженных эксцентрично при растяжении; в случае, когда внецентренная нагрузка существует вокруг двух осей, коэффициент модификации Ψ _ec,N рассчитывается для каждой оси отдельно, и используется произведение этих коэффициентов
• \( \psi_{ed,N} = \min \left ( 0,7 + \frac{0,3 c_{a,min}}{1,5 h_{ef}}, 1 \right ) \) – коэффициент модификации для краевого расстояния
• c _a,min – наименьшее расстояние от анкера до края
• Ψ _c,N – поправочный коэффициент для конкретных условий; Ψ _c,N =1 для бетона с трещинами, Ψ _c,N =1,25 для бетона без трещин
• Ψ _cp,N = min ( c _a,min / c _ac ,1) – поправочный коэффициент для расщепления для вставных анкеров, предназначенных для растрескивания бетона без расщепления дополнительной арматуры для контроля бетона ; 9{5/3} \)
• k _c = 24 для закладных анкеров
• h _ef – глубина посадки; согласно главе 17. 4.2.3 в ACI 318-14, эффективная глубина анкеровки h _ef уменьшается до \( h_{ef} = \max \left ( \frac{c_{a,max}}{1.5} , \frac{s}{3} \right ) \) если анкеры расположены менее 1,5 h _ef от трех и более ребер
• s – расстояние между анкерами
• c _a,max – максимальное расстояние от анкера до одной из трех близких кромок
• λ _a = 1 – коэффициент модификации для легкого бетона
• f’ _c – прочность бетона на сжатие [psi]

В соответствии с ACI 318-14 – 17.4.2.8, в случае анкеров с головкой площадь проекции поверхности A _Nc определяется по эффективному периметру пластины шайбы, которая является меньшим значением из d _a + 2 t _wp или d _wp , где:

• d 4 _{диаметр анкера}
• d _wp – диаметр шайбы или размер кромки
• t _wp – толщина шайбы

Группа анкеров проверяется по сумме растягивающих усилий в анкерах, нагруженных на растяжение и образующих общий бетонный конус.

Участок конуса выламывания бетона для группы анкеров, нагруженных растяжением, образующих общий конус бетона, A _c,N показан красной пунктирной линией.

Согласно АКИ 318-14 – 17.4.2.9, если анкерная арматура разработана в соответствии с АКИ 318-14 – 25 с обеих сторон поверхности отрыва, предполагается, что анкерная арматура передает усилия растяжения, а прочность бетона на отрыв составляет Не Оценено.

Прочность бетона на отрыв

Прочность бетона на отрыв анкера определена в ACI 318-14 – 17.4.3 как

ϕN _PN = ϕψ _{C, стр.} N _P

Где:

• ϕ = 0,7-Коэффициент уменьшения прочности для закрепления в понижении в зависимости от ACI 318-14-14-14-14-1915 = 0,7-Коэффициент уменьшения прочности для уклонов в соответствии с ACI 318-14-14-14-14-14-14-14-14-14-14-14-14-14. редактируется в настройках кода
• Ψ _c,P – поправочный коэффициент для состояния бетона; Ψ _c,P = 1,0 для бетона с трещинами, Ψ _c,P = 1,4 для бетона без трещин
• № _P = 8 A _brg f’ _c для анкера с головкой
• A _brg – опорная поверхность головки шпильки или анкерного болта
• f’ _c – прочность бетона на сжатие

Прочность бетона на отрыв для других типов анкеров, кроме головных, не оценивается в программном обеспечении и должна указываться производителем.

Прочность бетона на боковую поверхность при выбросе

Прочность бетона на выдавливание боковой грани анкера с головкой при растяжении определяется в ACI 318-14 – 17.4.4 как

\[ \phi N_{sb} = \phi 160 c_{a1} \sqrt{A_{brg}} \sqrt{f’_c} \]

Прочность бетонной боковой грани на выброс умножается на один из понижающих коэффициентов:

• \( \frac{1+\frac{c_{a2}}{c_{a1}} {4} \le 1 \)
• \( \frac{1+\frac{s}{6 c_{a1}}}{2} \le 1 \)

где:

• ϕ = 0,7 – коэффициент снижения прочности анкеров при растяжении в соответствии с ACI 318-14 – 17.3.3, редактируется в Настройках правил
• c _a1 – меньшее расстояние от осевой линии анкера до края
• c _a2 – большее расстояние, перпендикулярно c _a1 , от центральной линии анкера до края
• A _brg – опорная поверхность головки шпильки или анкерного болта
• f’ _c – прочность бетона на сжатие
• h _ef – глубина посадки; согласно главе 17. 4.2.3 в ACI 318-14, эффективная глубина анкеровки h _ef сокращается до \( h_{ef} = \max \left ( \frac{c_{a,max}}{1.5}, \frac{s}{3} \right ) \), если якоря расположены менее 1,5 h _ef от трех и более ребер
• s – расстояние между двумя соседними анкерами возле одного края

Прочность стали на сдвиг

Прочность стали на сдвиг определяется по ACI 318-14 – 17.5.1 как

ϕV _sa = ϕ 0,6 A _se,V f _uta

где:

• ϕ = 0,65 – коэффициент снижения прочности для анкеров на растяжение в соответствии с кодом ACI 4 8 –284 3194, редактируемый 3194-1 Код 3194-1.
• A _se,V – зона растяжения
• f _uta – указанная прочность на растяжение анкерной стали не должна превышать 1,9 f _ya и 125 ksi

Если выбран растворный шов, прочность стали на сдвиг V _sa умножается на 0,8 (ACI 318-14 – 17. 5.1.3).

Сдвиг на плече рычага, имеющий место в случае опорной плиты с увеличенными отверстиями и шайбами ​​или пластинами, добавленными к верхней части опорной плиты для передачи усилия сдвига, не учитывается.

Прочность бетона на отрыв анкера при сдвиге

Прочность бетона на отрыв анкера или группы анкеров при сдвиге рассчитывается в соответствии с ACI 318 14 – 17.5.2.

\[ \phi V_{cbg} = \phi \frac{A_V}{A_{Vo}} \psi_{ec,V} \psi_{ed,V} \psi_{c,V} \psi_{h, V} \psi_{\alpha,V} V_b \]

где:

• ϕ = 0,65 – коэффициент снижения прочности анкеров при сдвиге согласно ACI 318-14 – 17.3.3, редактируется в настройках кода
• A _v – расчетная зона разрушения бетона анкера или группы анкеров
• A _vo – расчетная зона разрушения бетона одного анкера, если она не ограничена угловыми влияниями, расстоянием или толщиной элемента
• \( \psi_{ec,V} = \frac{1}{1+\frac{2 e’_V}{3 c_{a1}}} \) – коэффициент модификации для групп анкеров, нагруженных эксцентрично при сдвиге
• \( \psi_{ed,V} = 0,7 + 0,3 \frac{c_{a2}}{1,5 c_{a1}} \le 1,0 \) – коэффициент модификации для краевого эффекта
• Ψ _c,V – поправочный коэффициент для состояния бетона; Ψ _c,V = 1,0 для бетона с трещинами, Ψ _c,V = 1,4 для бетона без трещин
• \( \psi_{h,V} = \sqrt{\frac{1,5 c_{a1}}{h_a}} \ge 1 \) – коэффициент модификации для анкеров, расположенных в бетонном элементе, где h _{a 9{1. 5} \справа ) \)}
• l _e = h _ef ≤ 8 d _a – длина несущей способности анкера при сдвиге
• d _a – диаметр анкера
• f’ _c – прочность бетона на сжатие
• с _а1 – расстояние от края в направлении нагрузки; согласно Кл. 17.5.2.4, для узкого элемента, c _2,max < 1,5 C ₁ , который также считается тонким, H _A <1,5 C ₁ , C ‘ ₁ используется в предыдущих уравнениях вместо C ; c’ ₁ = max ( c _2,max /1,5, h _a /1,5, s _{1,max 900)}
• c _a2 – расстояние от края в направлении, перпендикулярном нагрузке
• c _2,max – наибольшее расстояние от края в направлении, перпендикулярном нагрузке
• s _c,max – максимальное расстояние, перпендикулярное направлению сдвига, между анкерами в группе

IF C _A2 ≤ 1,5 C _A1 и H _A ≤ 1,5 C _A1 , \ (C_ {A1t a2}}{1. 5}, \frac{h_a}{1.5}, \frac{s}{3} \right ) \), где s — максимальное расстояние, перпендикулярное направлению сдвига, между анкерами в группе.

Согласно ACI 318-14 – 17-5.2.9, если анкерная арматура разработана в соответствии с ACI 318-14 – 25 с обеих сторон поверхности прорыва, предполагается, что анкерная арматура передает усилия сдвига и разрушения бетона прочность не оценивается.

Прочность бетона на отрыв анкера при сдвиге

Прочность бетона на отрыв рассчитана в соответствии с ACI 318-14 – 17.5.3.

ϕV _CP = ϕK _CP N _CP

, где:

• ϕ = 0,65 –10242. 3, редактируется в настройках кода
• K _CP = 1,0 для H ^EF <2,5 дюйма, K _CP = 2,0 для ч _EF ≥ 2,5 в
888888888 88888888888 г.
• Н _{9 шт.0017 = N cb (прочность бетона на отрыв – предполагается, что все анкеры растянуты) в случае закладных анкеров}

Согласно АКИ 318-14 – 17. 4.2.9, если анкерная арматура разработана в соответствии с АКИ 318-14 – 25 с обеих сторон поверхности отрыва, предполагается, что анкерная арматура передает усилия растяжения и прочность бетона на отрыв не оценивается.

Взаимодействие растягивающих и сдвигающих усилий

Взаимодействие растягивающих и сдвигающих усилий оценивают в соответствии с ACI 318-14 – R17.6. 9{\zeta} \le 1.0 \]

где:

• N _ua и V _ua – расчетные силы, действующие на анкер
• N _n и V _n – минимальная расчетная прочность, определенная по всем соответствующим видам отказа
• ς = 5 / 3

Анкеры с зазором

Стержневой элемент разработан в соответствии со стандартом AISC 360-16. Взаимодействием поперечной силы пренебрегают, поскольку минимальная длина анкера для установки гайки под опорную плиту гарантирует, что анкер выйдет из строя до того, как поперечная сила достигнет половины сопротивления сдвигу, а сдвиговое взаимодействие пренебрежимо мало (до 7 %).