Испытания крепежа на вырыв: Испытание на вырыв анкеров в Москве, цена на испытания креплений на вырыв

Содержание

Испытания крепежа, ООО Вира дилер крепежа Koelner г. Бердск, Новосибирск.

Компания «Вира» предлагает своим клиентам услугу по бесплатному испытанию фасадных анкеров, а также специалистами компании проводятся испытания дюбелей для теплоизоляции и химических анкеров.

Как проходит испытание

На протяжении нескольких лет компания «Вира» предлагает клиентам свои услуги по предоставлению качественных крепежных материалов. Чтобы у заказчиков была возможность убедиться в том, что эти материалы действительно соответствуют всем стандартам, специалисты компании готовы осуществить их испытание прямо на строительном объекте.

Эта распространенная услуга является уникальной именно у компании «Вира». Это связано с тем, что специалист испытывает крепежные материалы с использованием импортного оборудования HYDRAJAWS модель 2000 (производство Великобритания). Это тестовый домкрат, который работает с любым строительным материалом и дает самые оптимальные и точные показатели до 3,5 тонн. Измерительные операции производятся в пяти различных вариантах, что дает более точные показания и позволяет выявить степень нагрузок на

 

 

1) Анкера

 

2) Фасадные анкера

4) Химические анкера

4) Дюбеля для теплоизоляции

 

Во время испытания проверяется несущая способность анкерного узла. Чтобы сделать это специалист компании «Вира» проделывает необходимое число отверстий от 3 до 15. При этом выбирается самая опасная часть здания, где существует повышенный риск отказа крепления. В эти отверстия помещают образцы анкеров, монтируются максимально приближенному к монтажу монтажников. Далее проверяется, насколько плотно анкера закреплены. Все показания фиксируются прибором. Что позволяет производить вырывание анкера из основания  (фасада, балки перекрытия, стяжка пола и т.д ) материал основания может быть различный бетон, кирпич, газобетон, пенобетон, скала  применяя различные нагрузки. После того, как испытание заканчивается, специалист компании «Вира» выдает заказчику протокол испытания на вырыв.

Зачем проводить испытание фасадного анкера

Специалисты компании «Вира» советуют своим клиентам проводить бесплатные испытания анкеров по нескольким причинам. Во-первых, после проведения исследования у заказчика есть возможность наиболее грамотно оценить уровень нагрузок на фасадные анкера и подобрать самое оптимальное количество кронштейнов для фасадной системы, которая будет отличаться надежностью, долговечностью и сэкономит на фасадной системы. Во-вторых, монтаж фасада – это процедура дорогостоящая, 90% производимых испытаний это крепеж для фасада. Поэтому, чтобы обезопасить себя от некачественно выполненной работы, следует изначально подбирать в качестве крепежа только самые лучшие материалы, которыми обладает компания «Вира». 

Как подать заявку на бесплатное испытание фасадных анкеров

Заказчик испытания может подать заявку на проведение работ несколькими способами. Во-первых, это можно сделать по телефону 8 (383) 209-21-77; 8-953-868-8700 или 8-923-244-7654. Во-вторых, можно приехать в офис компании «Вира», который находится по адресу: Новосибирская обл., г. Бердск, ул. Химзаводская 11/7 оф. 507. В-третьих, теперь есть возможность записаться в он-лайн режиме на сайте компании http://vira-nso.ru. Для этого нужно оставить свои контактные данные и специалист компании тут же связывается с клиентом для уточнения деталей испытания.

Обращаясь в компанию «Вира», Вы можете быть уверены, что Вам продадут только качественные проверенные материалы для крепления фасадов.

Испытания крепежа на вырыв — теперь во всех регионах присутствия Службы Качества ТехноНИКОЛЬ и еще один шаг навстречу клиенту

12 августа 2015

ТехноНИКОЛЬ работает на рынке стройматериалов с 1992 года и за это время накопила существенный опыт в решении задач клиента для обеспечения эффективной гидроизоляции. В компании считают, что только комплексный подход может гарантировать надежность и долговечность кровельной системы. Это означает, что ТехноНИКОЛЬ стремится предоставить своим потребителям не только лучшие современные материалы, произведенные по новейшим технологиям, но и сервис, позволяющий гарантировать соблюдение всех регламентов и нормативов при выполнении подрядной организацией строительно-монтажных работ на объекте.

Как известно, почти половина случаев (45%) нарушения изоляционных свойств кровельной системы вызвана ошибками, допущенными при проведении кровельных работ. Чтобы свести к минимуму возможные негативные последствия от действий монтажников, ТехноНИКОЛЬ создала уникальную для российского рынку услугу – 

Службу Качества. Этот сервис доступен всем покупателям полимерной мембраны LOGICROOF или систем с ее применением. Технические специалисты Службы Качества проводят оценку состояния конструкций, участвуют в приемке и монтаже материала, обучают сотрудников подрядной организации работе с продукцией компании, выдают рекомендации по ремонту (в случае обнаружения несоответствий рекомендациям и регламентам) и обслуживанию кровли. При этом ТехноНИКОЛЬ старается постоянно повышать уровень сервиса для своих клиентов, предлагая им различные ноу-хау. Так, в арсенале инженеров Службы Качества появился инструмент для испытания усилия на вырыв крепежа – домкрат Hydrajaws.

С помощью этого инструмента специалисты ТехноНИКОЛЬ смогут определить усилие, необходимое для вырыва крепежа из основания. И если оно оказывается больше минимально требуемого значения, основание может использоваться для механического крепления. Принцип действия вырывной машины таков: крепление подвергают механическому растяжению силой до 25 000 Н. Результаты теста фиксируются датчиками. Домкратом можно производить контрольные испытания нагрузки и испытания на отказ распорных и универсальных полимерных дюбелей, кровельных саморезов, телескопических элементов и других видов крепежей. Главное 

преимущество вырывной машины – это то, что она позволяет сделать вывод о допустимости применения того или иного типа крепежа в зависимости от типа основания пирога(профлист, монолитный железобетон, пустотные или ребристые плиты и т. д.). Это очень актуально для проектов реконструкции кровли, на которых крепление осуществляется в старый пирог.

Стоит отметить, что тесты крепежа на вырыв не просто нужны, они крайне важны! Особенно когда речь идет о гидроизоляции в зонах, подверженных наибольшей ветровой нагрузке, – парапетной и угловой. В случае неправильно выполненного ветрового расчета может произойти отрыв кровли. Чтобы не допустить подобной ситуации, в основу расчета ветровой нагрузки, определяющего количество крепежей для полимерной мембраны, должно быть заложено значение нагрузки, которая приходится на один крепеж. Получить эти данные как раз и позволяет вырывная машина-домкрат. В частности, сравнительные тесты крепежных элементов в одинаковых условиях показали явное преимущество крепежей ТехноНИКОЛЬ по сравнению с конкурентами.

Ранее для проверки прочности крепежа специалистам ТехноНИКОЛЬ приходилось привлекать сторонние организации или проводить испытания на вырыв вручную без точных значений.

Однако теперь с появлением у Службы Качества специальной машины-тестера, причем во всех регионах присутствия Службы, клиенты компании могут получить сервис максимально оперативно и могут быть на 100% уверены в том, что выбранный крепеж соответствует требованиям и выдержит нормативные нагрузки, а кровля будет надежно защищена полимерной мембраной LOGICROOF в течение долгих лет!


Возврат к списку

Эксперты ТЕХНОНИКОЛЬ разработали ремонтопригодную систему гидроизоляции кровли стилобатов

5 декабря 2022

Системы ТЕХНОНИКОЛЬ – на инновационном предприятии, призванном решить задачу импортозамещения

22 ноября 2022

ТЕХНОНИКОЛЬ представляет мембрану LOGICROOF V-RP цвета антрацит

5 октября 2022

Передовые системные решения ТЕХНОНИКОЛЬ для инновационного промышленного объекта в Калужской области

5 октября 2022

Детский хоккейный спорт с материалами ТЕХНОНИКОЛЬ

2 августа 2022

ТЕХНОНИКОЛЬ представляет новинку – теплоизоляционные плиты для сэндвич-панелей LOGICPIR SND CХ/СХ

28 июня 2022

ТЕХНОНИКОЛЬ увеличивает ширину рулонов ПВХ-мембран LOGICBASE и ECOBASE

15 июня 2022

ТЕХНОНИКОЛЬ снизила импортозависимость на производстве

25 мая 2022

Ребристые плиты перекрытия не помеха для качественного ремонта кровли

20 мая 2022

Системы ТЕХНОНИКОЛЬ помогают снизить затраты на эксплуатацию здания

20 мая 2022

Испытания корпуса анкерного крепления на выдергивание болта при различных скоростях нагрузки

На этой странице изучить закон распределения осевой силы и межфазного напряжения болтов в теле анкеровки. В то же время испытания корпуса анкерного крепления на выдергивание моделируются с помощью программного обеспечения кода потока частиц, а также исследуются распределение напряжения и характер разрушения при различных скоростях нагрузки. Результаты показывают, что распределение осевой силы и межфазного касательного напряжения неравномерно по сечению анкеровки: осевая сила уменьшается, сначала увеличивается, а затем уменьшается перерезывающая сила, а максимальное значение обоих близко к стороне отрыва; с увеличением скорости нагружения как осевая сила, так и напряжение межфазного сдвига демонстрируют тенденцию к увеличению в верхней части анкеровки, но изменения не очевидны в нижней части анкеровки, что вызывает серьезную концентрацию напряжения; Прочность на разрыв при выдергивании и скорость нагружения показывают линейную корреляцию; В зависимости от влияния скоростей нагружения на эффект закрепления диапазон скоростей нагружения можно разделить на мягкий ( мм/с), умеренный (10 мм/с < < 100 мм/с) и сильный ( мм/с). ).

1. Введение

Горный удар является особой формой горного давления. Это явление динамического разрушения из-за мгновенного высвобождения энергии, вызванной накопленной энергией, которая превышает прочность угля и горных пород при высоком напряжении окружающей породы выработок или выработок, и это может создать серьезные угрозы для безопасности добычи угля. шахты [1–3]. Чтобы уменьшить ущерб, причиненный горным ударом, международные ученые провели глубокое исследование в области горных ударов, таких как механизм возникновения [4, 5], мониторинг [6, 7] и методы контроля [8, 9].]. Более того, были предложены новые методы крепления и конструкции проезжей части, такие как метод поддержки жесткого и гибкого накопления энергии [10], высоконапряженные и интенсивные болты с U-образной сталью [11] и трос болта большой деформации. [12]. Эти методы поддержки эффективно снижают вред от горных ударов. Все эти методы поддержки содержат болтовую поддержку, которая является неотъемлемой частью. Поэтому изучение механизма анкеровки болтов при ударной нагрузке имеет важное значение при проектировании крепи дорог.

Технология крепления болтами является эффективным методом армирования пород, окружающих выработку, и широко используется в угольной промышленности [13, 14]. Исследование взаимодействия между болтами, окружающими породу, и механизмом анкеровки имеет важное значение для эффективности конструкции анкеровки и стабильного контроля окружающей породы проезжей части. Многие зарубежные ученые проделали большую исследовательскую работу в этой области [15–17]. Многочисленные полевые испытания и лабораторные испытания показывают, что разрушение тела анкеровки в основном происходит в области соединения, поэтому распределение межфазного напряжения сдвига является одним из основных направлений исследования механизма анкеровки. Существуют три основных представления о характере распределения межфазного напряжения сдвига: теория степенных функций [18], теория «нейтральной точки» [19]. ] и распределение касательного напряжения на основе решения Миндлина [20]. Приведенные выше результаты были получены при анализе анкерных болтов под действием статической нагрузки, но в горных выработках анкерные болты, окружающие горную породу, часто быстро вырываются, что приводит к разрушению анкерного крепления. Таким образом, исследование механического поведения анкерной конструкции при различных скоростях нагрузки имеет важное значение для управления крепью выработки, подверженной горным ударам. В этой статье испытательный прибор для межфазной механики, основанный на саморазвитии, используется для изучения правила распределения осевой силы и межфазного напряжения сдвига анкерной конструкции. С помощью программного обеспечения моделируются испытания на вытягивание болтов для изучения характеристик распределения напряжений в конструкции анкеровки при различных скоростях нагрузки и анализа характеров разрушения тела анкеровки.

2. Теория испытаний на межфазное напряжение анкерной конструкции

В анкерной крепи выработок под действием деформаций и напряжений окружающей породы анкерные плиты перемещаются и деформируются вместе с поверхностью горного массива. В то же время пластина тянет болт, что делает болт натянутым. Анализ механических характеристик болта и его связи с окружающей породой в условиях отрыва важен для исследования анкерной крепи и механизма анкеровки.

Анкерный массив и анкерный массив в окружающей проезжую часть породе можно назвать анкерным телом, состоящим из трех сред (анкера, вяжущих материалов и скального массива) и двух связующих поверхностей (первая поверхность: зона контакта между болтами и связующего материала, второй интерфейс: площадь контакта между горной массой и вяжущими материалами) [21], как показано на рисунке 1. При вытягивании анкера сила передается от тела анкера на вяжущие материалы, а затем на породу масса. Таким образом, исследование распределения напряжения на поверхности является предпосылкой и основой для разработки конструкции и теории анкеровки.

Во время испытания на конец болта действует сила под действием внешней силы; стержень корпуса болта будет вызывать механический отклик на растяжение. Тело болта вытягивается, что вызывает механические эффекты сдвига между болтами и связующими материалами, механическая модель показана на рисунке 2 [21]. Осевая сила соответствующих точек может быть рассчитана по значению деформации тела болта: где осевая сила тензодатчика точки, модуль упругости тела стального болта, значение деформации точки, и площадь поперечного сечения тела стального болта.

Анализ условий балансировки тела болта показан на рисунке 2, где разница осевых сил между двумя концами тела болта уравновешивается продольным напряжением сдвига на поверхности, и этот вид напряжения сдвига представляет собой напряжение сцепления, создаваемое связующими материалами. около. Распределение осевого напряжения сдвига вдоль болта можно получить по формуле (2). Из соотношения равновесия мы можем получить, где среднее межфазное напряжение сдвига между точками и точкой , диаметр тела болта и расстояние между тензорезисторами.

3. Метод испытания на отрыв
3.1.
Разработка внутренней испытательной установки

Испытательная установка для межфазной механики основана на сервоиспытательной машине RLJW-2000 с использованием оригинальных аппаратных средств и системы управления и т. д., а также с помощью специальных технических средств (замена масляного канала, увеличение количество систем сбора данных, изготовление корпуса крепления и проектирование соединительного устройства) для проведения испытаний корпуса крепления на отрыв. Испытательная установка для межфазной механики показана на рис. 3; соединительное устройство между каждым компонентом в основном соединяется винтами. Конец корпуса анкерного крепления соединяется с масляным цилиндром испытания через рым-гайки, поворотный подшипник и соединительную пластину, а другой конец корпуса анкерного крепления соединяется с опорно-тяговой доской через винты.

Корпус анкеровки в основном включает болт, матрицу и связующие материалы, как показано на рис. 4. Матрица анкеровки представляет собой бетонные материалы, а в бетонную колонну встроены три стальных стержня для фиксации матрицы при испытаниях. Болт стальной с винтовой резьбой, в анкерном сечении болта предусмотрены две симметричные вырезки, в вырезах расположены тензометрические датчики. Силовой болт вставляется в бетонную матрицу со смолой, чтобы связать их.

Альтернативная испытательная машина RLJW-2000 представляет собой нагрузочную систему для испытаний тела анкерного крепления на выдергивание, тензорезистор Дх4815Н представляет собой нагрузочную систему для межфазных напряжений, а циферблатные индикаторы используются для регистрации смещения конца болта на выдергивание. Скорость загрузки составляет 5 мм/мин.

3.2. Численные тесты потока частиц

Подготовка тела анкеровки сложна, механические свойства между моделями анкеровки дискретны, а скорость нагружения машины колеблется в ограниченном диапазоне, поэтому тесты на динамическую нагрузку не могут быть проведены, хотя лабораторные испытания на отрыв тела анкеровки являются эффективным средством для изучения характеристик межфазной механики. Поэтому с помощью программного обеспечения создается тестовая модель тела анкеровки на выдергивание (построение базовой численной модели основывалось на результатах лабораторных испытаний), а затем с помощью численных тестов исследуются механические характеристики анкеровки при различных скоростях нагружения.

Используется в качестве численного программного обеспечения, которое является эффективным средством для изучения механизма механического разрушения горных пород и грунтов [22]. Модель параллельных связей в программе потока частиц представляет связь между частицами, которая часто используется для моделирования плотных материалов, таких как камень. Параметрами в модели параллельной связи, которые необходимо установить, являются коэффициент трения зерна (), жесткость связи ( и ), жесткость параллельной связи ( и ), прочность параллельной связи ( и ) и коэффициент радиуса параллельной связи (). Эти параметры могут быть получены из следующего [23]: где и – модуль Юнга контакта зерен и параллельного контакта зерен соответственно; как (), так и () обычно устанавливаются равными 2,5; – средний радиус между двумя зернами; часто устанавливается равным 1. Как правило, и равны, и равны, и четыре параметра могут быть получены методом калибровки микромеханических параметров.

В этой статье используется модель параллельного соединения для имитации испытания на выдергивание болта, и базовая модель показана на рисунке 5. Размер модели составляет 300 × 300  мм; болт состоит из частиц одинакового радиуса, записывая вертикальную силу частиц болта как осевую силу болта во время рабочего процесса. Измерительные круги расположены в связующих материалах для регистрации межфазного напряжения сдвига. Микромеханические параметры приведены в таблице 1.

3.3. Схема тестирования

По скорости деформации деформацию можно разделить на пять степеней [24], что показано в таблице 2. Для количественной оценки влияния различных скоростей нагружения на тело анкеровки выбирают статическую нагрузку и квазидинамическую нагрузку, нагружение уровни скорости 10 −1 , 10 0 , 10 1 , 10 2 и 10 3 соответственно, а скорости нагружения 0,5 мм/с, 1,0 0,0 мм/с. с, 10,0 мм/с, 50,0 мм/с, 100,0 мм/с, 500,0 мм/с и 1000 мм/с для моделирования.

Испытания предназначены для изучения влияния скоростей нагружения на прочность анкеровки, при этом скорость нагружения является единственной переменной в процессе моделирования. Влияние скорости нагрузки на эффект анкеровки иллюстрируется изменениями прочности на разрушение, характером разрушения, осевой силой и напряжением сдвига.

4. Результаты и обсуждение
4.1. Влияние степени нагружения на распределение осевой силы

Как показано на рисунке 6, кривые распределения осевой силы болтов вдоль сечения анкеровки могут быть получены путем испытаний тела анкеровки на отрыв. Распределение осевой силы неравномерно — на стороне отрыва существует явная концентрация напряжений, которые постепенно уменьшаются по анкерному сечению. С увеличением усилия отрыва осевая сила участка анкеровки постепенно увеличивается, и наибольшая сила приходится на сторону отрыва, в то время как амплитуда увеличения осевой силы уменьшается вдоль участка анкеровки. Следовательно, область действия осевой силы определена, а это означает, что существует эффективная длина анкеровки.

Изменение осевой силы болта при различных скоростях нагружения, полученное в результате численного моделирования, показано на рис. 7, и его распределение аналогично испытанию в помещении — осевая сила уменьшается вдоль сечения анкеровки. Если  мм/с, то его изменением под действием осевой силы можно пренебречь; если 10 мм/с < < 100 мм/с, с увеличением скоростей нагружения осевая сила медленно увеличивается между выдвижной стороной и серединой, в то время как между серединой и низом она не имеет явных изменений; если  мм/с, осевая сила намного больше между выдвижной стороной и серединой, чем при других скоростях нагружения ( мм/с), тогда как осевая сила почти равна нулю на расстоянии между серединой и дном. Следовательно, если скорость нагружения  мм/с, чем выше скорость нагружения, тем круче кривая распределения осевой силы, что может привести к повреждению корпуса анкерного крепления при ударе.

4.2. Влияние коэффициентов нагружения на распределение межфазного напряжения сдвига

Кривая распределения касательного напряжения вдоль участка анкеровки показана на рис. 8. Распределение межфазного напряжения сдвига неравномерно — напряжение сдвига мало у отверстия выдвижной стороны, но достигает пика после определенного расстояния от отверстия, а затем быстро падает. Касательное напряжение под серединой анкерной секции немного изменяется, что означает, что касательное напряжение оказывает определенное влияние как осевая сила. С увеличением силы отрыва постепенно увеличивается межфазное касательное напряжение, увеличивается и сфера его влияния, но концентрация его сохраняется в основном на вырывной части сечения анкеровки.

Изменение межфазного напряжения сдвига при различных скоростях нагружения показано на рисунке 9. При одинаковой скорости нагружения распределение напряжения сдвига неравномерно — напряжение сдвига сначала увеличивается, а затем уменьшается с увеличением длины анкеровки. Если  мм/с, то его изменением под влиянием напряжения сдвига можно пренебречь; если 10 мм/с < < 100 мм/с, с увеличением скорости нагружения напряжение сдвига увеличивается медленно; если   мм/с, напряжение сдвига больше между выдвижной частью и средней частью анкерной секции, тогда как на другой части оно почти равно нулю. Очевидно, что высокие скорости нагружения вызывают кажущуюся концентрацию касательного напряжения и его серьезное неравномерное распределение.

4.3. Влияние степени нагружения на усилие вырыва

В соответствии с испытаниями схемы PFC на выдергивание на конец болта до разрушения корпуса оказывались различные скорости нагружения. Кривые выдергивающей нагрузки в зависимости от смещения и кривые разрушающей нагрузки в зависимости от скорости загрузки показаны на рисунках 10 и 11 соответственно.

Как видно из двух рисунков, если скорость нагружения  мм/с, нагрузка на вырыв явно не влияет; если скорость нагружения   мм/с, увеличение скорости нагружения будет все более и более явно влиять на усилие отрыва. Выдергивающая нагрузка при разрушении корпуса анкерного крепления и скорости нагружения показывают линейную корреляцию (подгоночная кривая: = 64,10188 + 0,27055).

4.4. Влияние скоростей нагружения на картины разрушения

Окончательные картины разрушения модели при различных скоростях нагружения показаны на рисунке 12, и мы можем обнаружить, что если скорость нагружения   мм/с, режим разрушения модели представляет собой растрескивание матрицы с основным трещина, пересекающая дно матрицы; при скорости нагружения   мм/с в верхней части помимо основной пересекающей трещины растут трещины; при скорости нагружения  мм/с, при постоянном увеличении скоростей нагружения, трещины быстро растут вдоль средней и верхней частей болта, пока разрушение матрицы не приводит к разрушению болта выдергиванием с большой зоной разрушения. Это означает, что чем выше будет скорость нагружения, тем выше будет степень разрушения корпуса анкерного крепления. В зависимости от степени влияния скорости нагружения диапазон скоростей нагружения можно разделить на три условия: мягкий диапазон (  мм/с), умеренный диапазон (10  мм/с < < 100  мм/с) и сильный диапазон (  мм/с). ).

Чем больше скорость нагрузки, тем больше сила, нагруженная анкером. При высоких скоростях нагрузки серьезная концентрация напряжений вдоль верхней секции анкерного крепления вызывает разрушение связующих материалов и матрицы вокруг болта, что в конечном итоге приводит к выпадению болта, что является характерной чертой разрушения тела анкерного крепления.

5. Выводы

С помощью самостоятельно разработанного испытательного прибора для межфазной механики для изучения правила распределения осевой силы и межфазного напряжения болтов в корпусе анкерного крепления используется программное обеспечение для моделирования испытаний корпуса анкерного крепления на отрыв для исследования распределение напряжения при различных скоростях нагружения. Некоторые выводы таковы.

(1) При испытании корпуса анкерного крепления на отрыв осевая сила распределяется неравномерно. На стороне отрыва существует очевидная концентрация напряжений, которая постепенно уменьшается вдоль участка анкеровки. С увеличением нагрузки осевая сила между выдвижной стороной и серединой анкерной секции увеличивается, но между серединой и дном изменения осевой силы не очевидны. Это приводит к тому, что кривая распределения осевой силы становится более крутой с увеличением скорости нагружения, а это означает, что осевая сила больше в верхней секции анкеровки, чем в нижней секции анкеровки.

(2) Распределение межфазного напряжения сдвига неравномерно. Напряжение сдвига невелико у отверстия выдвижной секции, но достигает пика после определенного расстояния от отверстия, а затем быстро падает. С увеличением скорости нагружения межфазное напряжение сдвига между выдвижной стороной и серединой секции анкеровки имеет тенденцию к увеличению, но в нижней секции анкеровки изменения не очевидны. Это вызывает серьезную концентрацию напряжений в верхней части крепления и их неравномерное распределение.

(3) В зависимости от влияния скоростей нагружения на эффект анкеровки диапазон скоростей нагружения можно разделить на мягкий ( мм/с), умеренный (10 мм/с < < 100 мм/с) и сильный размах ( мм/с). Выдергивающая нагрузка будет увеличиваться с увеличением скоростей нагружения, и они показывают линейную корреляцию. С увеличением норм нагружения характер разрушения перейдет в тенденцию к вырыву болта только с широкой зоной разрыва из-за серьезной концентрации напряжений в верхней части участка анкеровки.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.

Благодарности

Работа выполнена при поддержке Фонда естественных наук Китая (№ 51474136), открытого фонда Государственной ключевой лаборатории по предотвращению и контролю аварий на горных предприятиях, соучредителями которой являются провинция Шаньдун и Министерство науки и технологий (MDPC2013KF06). ), и открытый фонд Государственной ключевой лаборатории безопасной и эффективной добычи угля (JYBSYS2014202). Авторы хотели бы поблагодарить их.

Ссылки
  1. Ю.-Л. Тан, З. Чжан и К.-Л. Ма, «Горный удар, вызванный давлением горных устоев», Disaster Advances , vol. 5, нет. 4, pp. 378–382, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  2. Y. Tan, F. Li, Z. Hui et al., «Анализ картины акустической эмиссии для горного взрыва», Китайский журнал горной механики и инженерии , том. 19, нет. 4, стр. 425–428, 2000.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  3. З.-Л. Ли, Л.-М. Доу, В. Кай и др., «Исследование и анализ механизма горных ударов, вызванных разломными столбами», International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences , vol. 70, стр. 192–200, 2014.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  4. Л. Ван, З.-Л. Лу и К. Гао, «Численное исследование развития горных пород и высвобождения энергии напряжения», International Journal of Mining Science and Technology , том. 22, нет. 5, стр. 675–680, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  5. С.-Х. Лю, «Нелинейная модель катастрофы и хаотический динамический механизм неустойчивого разрушения составной угольной породы при совместном статико-динамическом нагружении», Journal of the China Coal Society , vol. 39, нет. 2, стр. 292–300, 2014.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  6. Л.-М. Доу, В. Кай, С.-Ю. Гонг, Р.-Дж. Хан, Лю Дж. «Динамическая оценка риска горных ударов на основе технологии обнаружения сейсмической компьютерной томографии», Журнал Китайского угольного общества , том. 39, нет. 2014. Т. 2. С. 238–244. Доу, Т.-Дж. Чен, С.-Ю. Гонг, Х. Хе и С. Чжан, «Определение опасности камнепадов с использованием технологии компьютерной томографии в глубоких забоях», , Наука о безопасности, , том. 50, нет. 4, стр. 736–740, 2012 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  7. Х. Лан, К.-Х. Ци, Ж.-Ф. Пан и др., «Изучение состояния и перспективы технологии противодавления в шахтах в Китае», Угольная наука и технология , том. 39, нет. 1, pp. 11–15, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  8. М.-С. Гао, Л.-М. Доу, Н. Чжан, К. Ван и Б.-С. Чжэн, «Механическая модель «сильная-мягкая-сильная» для управления горными породами, окружающими проезжую часть, подверженными ударам горных пород, и ее применение», Rock and Soil Mechanics , vol. 29, нет. 2, стр. 359–364, 2008.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  9. X.-F. Лю и Ю.-С. Пан, «Моделирование и численный анализ закона ударного разрушения угольной выработки под жестко-гибкой энергопоглощающей крепью», Китайский журнал геотехнической инженерии , том. 34, нет. 3, стр. 477–482, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  10. W.-J. Ван, Г. Пэн и Дж. Хуанг, «Исследование технологии поддержки высокопрочной муфты для выработки дороги с чрезвычайно мягкими породами, подверженной высоким нагрузкам», Журнал Китайского угольного общества , том. 36, нет. 2, стр. 223–228, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  11. М.-К. Хе, Дж. Ван, Х.-М. Сан и X.-J. Ян, «Характеристики механики и применение для предотвращения и контроля горных ударов якоря с отрицательным коэффициентом Пуассона», Журнал Китайского угольного общества , том. 39, нет. 2, pp. 214–221, 2014.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  12. Л. В. Рабцевич, «Новый австрийский метод туннелирования», Water Power , vol. 17, нет. 1, стр. 511–515, 1964.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  13. А.-Х. Лу, Дж.-Х. Сюй и Х.-С. Лю, «Влияние силы предварительной нагрузки на частоту анкерной системы», International Journal of Mining Science and Technology , том. 23, нет. 1, стр. 135–138, 2013 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  14. Ю.-С. Канг, К.-С. Лю, Г.-К. Гонг и Х.-К. Ван, «Применение комбинированной системы крепи к слабому армированию пола в глубокой подземной угольной шахте», International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences , vol. 71, стр. 143–150, 2014.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  15. Т.-Б. Чжао, Ю.-К. Инь, Ю.-Л. Тан и Ю. Цю, «Механические испытания интерфейса болта и микроскопическое моделирование закона переноса напряжения сдвига», Журнал горного дела и техники безопасности , том. 28, нет. 2, стр. 220–224, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  16. Т.-Б. Чжао, Ю.-Л. Тан, С.-С. Лю и Ю.-Х. Сяо, «Анализ реологических свойств и механизм контроля закрепленной породы», Rock and Soil Mechanics , vol. 33, нет. 6, pp. 1730–1734, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  17. S.H.E. Phillips, Факторы, влияющие на проектирование креплений в скале , Cementation Research, London, UK, 1970.

  18. M.-S. Ван, Х.-Р. Он и Ю.-Т. Чжэн, «Механическая модель болта для полной заливки цементным раствором и его применение», Metal Mine , no. 4, стр. 21–24, 1983.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  19. C.-A. Ю, М. Гао, Л.-М. Чжан, Ю.-Б. Жан и Ж.-Х. Ван, «Экспериментальное исследование распределения напряжения в теле анкерного крепления», Rock and Soil Mechanics , vol. 25, приложение 1, стр. 63–66, 2004.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  20. Т.-Б. Чжао, Испытание свойств ползучести и контроль анкеровки во времени в окружающей породе в глубокой шахте , Шаньдунский университет науки и технологий, Циндао, Китай, 2009 г.

  21. Y.-C. Инь, Т.-Б. Чжао, Ю.-Л. Тан и З. Чжан, «Исследование закона эволюции распределения напряжений и влияющих факторов», Journal of Mining and Safety Engineering , vol. 30, нет. 5, стр. 712–716, 2013.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  22. Д. О. Потьонди и П. А. Кандалл, «Модель связанных частиц для горных пород», International Journal of Rock Mechanics & Mining Sciences , vol. 41, нет. 8, стр. 1329–1364, 2004.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  23. М.-Р. Шен и Ж.-Ф. Чен, Rock Mechanics , Tongji University Press, Шанхай, Китай, 2006.

Copyright

Copyright © 2015 Tong-bin Zhao et al. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии надлежащего цитирования оригинальной работы.

Почему важны испытания на выдергивание

Проще говоря, испытания на выдергивание минимизируют вероятность строительных неисправностей в вашем доме.

Если вы обеспокоены тем, что повреждения, вызванные изменением температуры, могут привести к ослаблению и ослаблению креплений, наши быстрые и точные испытания на выдергивание дадут ответы. Для любого здания, но особенно для коммерческих помещений, железных дорог и аэропортов, испытания на выдергивание выполняются для быстрого и точного определения прочности креплений, которые были установлены или встроены в стены.

На долговечность и прочность рым-болтов, стяжек строительных лесов, анкерных болтов, смоляных болтов, страховочных тросов и анкерных шпилек может влиять множество факторов, поэтому необходимо регулярно проверять их и испытывать на отрыв. Проверка на отрыв особенно важна, когда визуального осмотра недостаточно.

Как проводятся испытания на выдергивание

Наши комплексные испытания на выдергивание включают в себя присоединение небольшого элемента оборудования к внешнему винту, креплению, гайке или болту. Затем это оборудование вытягивается до заданного уровня стрессовой нагрузки, чтобы определить, насколько прочно и надежно крепление. Этот метод остается одинаковым для всех видов креплений, независимо от того, какой материал используется для склеивания.

Это позволит заблаговременно диагностировать потенциальные проблемы с прочностью и долговечностью. Хотя мы не можем помочь вам со строительными работами, если ваши крепления не пройдут наш тест, мы дадим вам честный и беспристрастный совет относительно того, что делать и к кому обратиться.

Почему это важно?

Проще говоря, если болты и другие крепления не проверяются, а один или несколько из них выходят из строя, это может привести к цепочке отказов, которые могут привести к потенциальному разрушению всей конструкции или здания. Наша служба тестирования на выдергивание позаботится о том, чтобы каждый болт, винт или крепление были проверены точно и быстро, чтобы гарантировать, что в случае отказа его можно устранить и заменить, прежде чем он может привести к дальнейшим отказам.

Всестороннее испытание на выдергивание

Также важно предоставить подробные отчеты, чтобы показать, вышли ли крепления из строя или выдержали ли они требуемые уровни стрессовой нагрузки. Они должны быть указаны вами до того, как вы начнете, чтобы у вас было окончательное представление о полной работоспособности ваших креплений.

В компании Southern Drilling мы предоставляем исчерпывающие отчеты об испытаниях на отрыв, чтобы вы очень быстро и легко узнали, какие крепления прошли, а какие нет. Наша опытная и высококвалифицированная команда инженеров использует свой обширный опыт и новейшее оборудование для испытаний на отрыв, чтобы предоставить нашим клиентам в Лондоне, Кенте и Великобритании самые лучшие услуги по испытаниям на отрыв.

Мы предоставляем наши услуги по тестированию на отрыв коммерческим и промышленным клиентам по всей Великобритании и работали над проектами с участием операторов железнодорожных сетей, школ, строительных компаний, специалистов по лесам, монтажных компаний, специалистов по доступу, компаний по кондиционированию воздуха и строителей.

Недавно мы завершили проекты испытаний на выдвижение по всей Великобритании, включая Рочестер, Медуэй, Лондон, Лестер, Плимут, Брайтон, Саутгемптон, Борнмут, Ньюкасл, Лидс, Манчестер, Ливерпуль, Корнуолл и Норидж.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *