Фасадные вантовые конструкции: Фасадные вантовые конструкции

Содержание

Виды светопрозрачных монтажных конструкций, способы крепления и монтаж

пн-пт 8:00-17:00, сб 8:00-14:00, вс – выходной

Оставьте свой номер телефона, и мы перезвоним вам в течение 5 минутОставьте свой номер телефона, и мы перезвоним вам в удобное для вас рабочее время

Ваш телефон

Когда Вам перезвонить

*Нажимая на кнопку ОТПРАВИТЬ, Вы соглашаетесь с обработкой персональных данных в соответствии с политикой конфиденциальности

Опубликовано: 18 октября, 2020 | Обновлено: 24 мая, 2022

Светопрозрачными или светопропускающими называются ограждающие конструкции, обеспечивающие естественную освещенность помещения, визуальный контакт с окружающей средой и в то же время — защиту от атмосферных явлений, холода, шума.

Содержание

  • Виды светопрозрачных фасадов
  • По расположению светопрозрачные конструкции делятся
  • Классификация светопрозрачных конструкций по типу несущего каркаса
  • Разновидности материалов каркаса
  • Классификация по типу крепления стекол или стеклопакетов
  • Применяемые материалы
  • Теплоизолирующие способности

 

 

Светопрозрачными называются ограждающие конструкции, обеспечивающие естественную освещенность помещения

 

 

Светопрозрачные конструкции подразделяются на наружные и внутренние. Наружные отделяют внутреннее пространство помещения от окружающей среды. К ним относятся:

  • Окна;
  • стеклянные двери (в том числе балконные) и входные группы;
  • светопрозрачные фасады;
  • зимние сады;
  • зенитные фонари и светопрозрачные кровли;
  • навесы;
  • теплицы;
  • остекленные лифтовые шахты.

Внутренние ограждающие конструкции предназначаются для разделения внутренней площади помещения на отдельные функциональные элементы. Это могут быть межкомнатные двери, цельностеклянные перегородки, элементы перекрытий и лестничных площадок.

В коммерческих зданиях с помощью внутренних светопрозрачных конструкций обеспечивается дополнительное освещение путей эвакуации, подсобных, складских помещений — в тех случаях, когда наружных конструкций недостаточно (в длинных коридорах, помещениях, где наружные окна расположены слишком высоко и т. д.) или помещение не примыкает к наружным стенам со световыми проемами.

 

 

Внутренние светопрозрачные конструкции используются для освещения тоннелей и переходов

 

 

Виды светопрозрачных фасадов

В России термин светопрозрачные конструкции принято относить к фасадным системам. Отчасти это связано с действующими нормативными документами. Например, существует ряд ГОСТов и ТУ, посвященных светопрозрачным фасадным конструкциям (ГОСТ 33079-2014, ГОСТ 34379-2018 и др.) в то время как для окон и стеклянных дверей существуют отдельные документы (ГОСТ 23166-99, ГОСТ 21519-2003 и др.). По этой причине далее в статье речь пойдет именно о светопрозрачных фасадах.

Светопрозрачная фасадная конструкция — это одна из наружных стен здания, которая не является несущей и состоит из каркаса, крепежных элементов, светопрозрачного и/или непрозрачного заполнения, а также уплотнителей. Остекление может располагаться как по всей плоскости стены, так и на отдельном ее участке.

Если профиль принимает все нагрузки (ветровые, эксплуатационные и др.), и передает их на несущие конструкции здания, то такой фасад называется самонесущим. Если нагрузка от профиля передается сначала на подконструкцию из стали или дерева, геометрически повторяющую конструкцию профиля, это называется фасадом с несущим каркасом.

 

 

В России термин «светопрозрачные конструкции» ассоциируется с фасадным остеклением

 

 

 

По расположению светопрозрачные конструкции делятся на:

  • Навесные — устанавливаются на относе от каркаса здания.
  • Встраиваемые — устанавливаются в стеновой проем или между плитами перекрытий.
  • Комбинированные — представляет собой сочетание двух и более светопрозрачных конструкций с отдельными каркасами, которые устанавливаются в одной или нескольких плоскостях.
  • Двухслойные — конструкция состоит из двух слоев остекления, наружного и внутреннего, с воздушной прослойкой между ними.

Классификация светопрозрачных конструкций по типу несущего каркаса:

  • Стоечно-ригельные — единая конструкция из стоек, ригелей и заполнения.
  • Модульные или элементные — единая конструкция, состоящая из набора панелей (модулей) и межпанельных уплотнителей. Модуль представляет собой внешнюю силовую раму, внутренний каркас из стоек и ригелей, и заполнение. Каждый элемент собирается на производстве и поставляется на объект в готовом виде. Монтаж производится на относе от каркаса с помощью кронштейнов.
  • Фахверковые — конструкция состоит из фахверкового каркаса и светопрозрачной оболочки, закрепленной на относе от него. Фахверк представляет собой комбинацию стоек, ригелей, балок, колонн и ферм и служит для передачи нагрузки от светопрозрачной оболочки на каркас здания.
  • Вантовые — конструкция монтируется на силовом каркасе из стальных тросов или стержней при помощи точечных креплений.
  • Бескаркасные — светопрозрачные элементы крепятся при помощи кронштейнов непосредственно к строительным конструкциям здания.

Разновидности материалов каркаса

Каркас для светопрозрачных фасадных систем чаще всего выполняется из алюминиевых сплавов или из стали. В зависимости от особенностей проекта, архитектурного замысла может применяться каркас из древесины, многослойного стекла, пластмасс или представляющий собой комбинацию нескольких материалов, например, дерева и алюминия.

 

 

Каркас для светопрозрачных фасадов чаще всего изготавливается из алюминиевых или стальных профилей

 

 

Классификация по типу крепления стекол или стеклопакетов:

  • Механическое крепление прижимными планками снаружи по всем краям заполнения или по нескольким из них (профильный тип крепления).
  • Точечное механическое крепление в виде зажимов или болтовых опор, расположенных с внешней или внутренней стороны, по всем краям заполнения или нескольким из них.
  • Клеевое крепление по всем или отдельным краям заполнения. В данном случае несмотря на название используется не клей, а герметик. Такое крепление используется в структурном остеклении — разновидности стоечно-ригельного остекления, при котором за счет отсутствия видимых элементов крепления создается ощущение цельного стеклянного полотна.
  • Комбинированное крепление.

 

 

Пример структурного остекления, при котором крепления снаружи фасада отсутствуют

 

 

Применяемые материалы

В качестве заполнения светопрозрачных фасадов могут применяться различные виды стеклопакетов, в составе которых чаще всего используется многослойное или безопасное стекло (триплекс).

Для особых нужд возможно применение других видов стекла. Например, для обеспечения комфортного микроклимата в помещениях, где остекление ориентировано на солнечную сторону, применяется мультифункциональное стекло, защищающее помещение от перегрева летом и препятствующее утечке тепла зимой. Для удовлетворения особых требований по пожарной безопасности — противопожарное стекло и т. д.

 

Читайте также:

Остекление фасадов: альтернатива традиционным окнам

Использование инновационных стекол: от музеев до фасадов

 

Теплоизолирующие способности

  • Так называемые «холодные» фасадные системы можно увидеть в остеклении неотапливаемых объектов: балконов, галерей, переходов, а также коммерческих помещений, где они применяются в том числе как «фальш-фасады», за которыми могут находиться обычные окна. В этом случае используется профильная система без теплоизоляции и одинарное стекло или стеклопакет.
  • «Теплые» фасадные системы. Их главное отличие — в наличии термомостов — вставок из различных материалов, например, полиамида, соединяющих внешнюю и внутреннюю части профиля и снижающих теплопроводность конструкции. Такие фасады в полной мере отвечают теплотехническим требованиям и обеспечивают максимально комфортный микроклимат в помещениях.
  • «Тепло-холодные» фасады
    используются преимущественно для реконструкции существующих зданий с оконными проемами. Светопрозрачная оболочка монтируется поверх ограждающей конструкции и крепится не к перекрытиям, а к парапетным частям здания. При этом в области оконных проемов фасад должен сохранять тепло, а в области глухих стен — быть холодным, т. е. нести только декоративную функцию.

 

 

Использование общей классификации светопрозрачных конструкций облегчает взаимодействие между заказчиком и исполнителем

 

 

Светопрозрачные конструкции могут классифицироваться по различным признакам и характеристикам. Это необходимо, прежде всего, для единого понимания терминологии, улучшения коммуникации между специалистом и заказчиком, что, в свою очередь, предоставляет более широкие возможности для реализации различных архитектурных замыслов.

Анкерные связи, вантовые конструкции. Доставка.

СИСТЕМЫ РАЗГРУЗОЧНЫХ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ АНКЕРНЫХ ТЯГ DETAN


   

Продукция торговой марки DETAN (Детан), безусловно, является гордостью компании HALFEN . Основным назначением систем анкерных тяжей DETAN является создание легких, надежных и современных несущих конструкций, позволяющих воплощать самые дерзкие конструктивные решения, основанные на последних тенденциях в мире архитектуры. Применение связей, как в кровельных, так и в фасадных конструкциях, обеспечивает создание объемных внутренних пространств с большими площадями остекления. Подобные решения требуют применения высококачественных систем, и системы натяжных анкерных тяг DETAN (Детан), без сомнения, являются таковыми, что подтверждено их применением на самых ответственных объектах, как во всем мире, так уже и в России.

 

Качество систем DETAN (Детан) обеспечивается современным процессом производства, при котором применяется высокоточное фрезерное оборудование на всех его стадиях. При создании коррозионных покрытий применяется широкий перечень тестов, в том числе и в солевом тумане.

 

Преимущества связей DETAN (Детан):

•  Это действительно система, в которую могут входить не только сами анкерные тяги, но и различные регулирующие муфты, диски и муфты для мест пересечения связей, а также существуют стержни, работающие на сжатие;

 

•  Имеет самый элегантный внешний вид;

 

• При создании анкерных тяг уделяется особое внимание важным деталям, одними из которых являются резьбовые соединения. При их создании процесс цинкования (в случае систем S-460) происходит на завершающей стадии производства, внутренняя резьба крепежной вилки имеет дополнительное защитное покрытие, регулирующая муфта имеет резиновый уплотнитель, не позволяющий влаге проникать в места резьбового соединения;

 

• Нанесение необходимой информации на специальном фирменном знаке позволяет быстро идентифицировать ту или иную составную часть системы, что эффективно сказывается на скорости монтажа.

 

• Доступно программное обеспечение, позволяющее производить расчеты по нагрузкам и комплектации системы (английская, немецкая версии), а также чертежи в программе AutoCAD.

 

 

 

 

 

МАРКА

АНКЕРНЫЕ ТЯГИ. СВОЙСТВА, ПРИМЕНЕНИЕ

Cистемы DETAN (Детан)

DETAN E

Пространственные разгрузочные связи, выполненные из нержавеющей стали класса А4. Применяются, как на открытых, так и во внутренних пространствах. Незаменимы в случаях, где требуется обеспечить высоко эстетичный внешний вид конструкций. Например, при устройстве козырьков большой площади с остеклением и без. Диаметры стандартных связей от 6 мм до 30 мм.

 DETAN S-460 Пространственные разгрузочные анкерные тяги, выполненные из конструкционной стали марки S355 J2 и S460 N с последующим горячим цинкованием для защиты против коррозии. Применяются, как на открытых, так и во внутренних пространствах. Может применяться в качестве вантовых тяг при мостовом строительстве. Идеально подходят для применения в большепролетных деревянных несущих конструкциях (фермы, стропильные системы). Диаметры стандартных связей от 6 мм до 95 мм.

 

 

СКАЧАТЬ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ:

 

• Пространственные связи. Технический каталог.

• Технические условия разгрузочных связей DETAN-460  

• Программа расчета и комплектации    

ОТПРАВИТЬ ЗАПРОС

• Чертежи в AutoCAD  

 

Уважаемые Господа!

 

Наша компания всегда  рада сотрудничеству с проектными организациями, мы готовы обсуждать совместные проекты, делиться собственными наработками в области применения тепло-, гидро-, звукоизоляционных материалов и монтажных систем.

 

Если Вам не удалось найти типовой узел Вашей конструкции в предложенных на данном сайте конструкциях применения, специалисты нашей компании помогут Вам в осуществлении правильного, технически грамотного решения.

 

      ОТПРАВИТЬ ЗАПРОС

 

Классификация светопрозрачных конструкций

Москва, ул. Азовская, д. 6 корп. 3, офис 9/1

  1. Главная
  2. Классификация светопрозрачных конструкций

Akbaital Просмотров: 266

Рейтинги

(1)

 

Светопрозрачными или светопропускающими называются ограждающие конструкции, обеспечивающие естественную освещенность помещения, визуальный контакт с окружающей средой и в то же время — защиту от атмосферных явлений, холода, шума.

Светопрозрачные конструкции подразделяются на наружные и внутренние. Наружные отделяют внутреннее пространство помещения от окружающей среды.

     

К ним относятся:

  • Окна;
  • стеклянные двери (в том числе балконные) и входные группы;
  • светопрозрачные фасады;
  • зимние сады;
  • зенитные фонари и светопрозрачные кровли;
  • навесы;
  • теплицы;
  • остекленные лифтовые шахты.

Внутренние ограждающие конструкции предназначаются для разделения внутренней площади помещения на отдельные функциональные элементы. Это могут быть межкомнатные двери, цельностеклянные перегородки, элементы перекрытий и лестничных площадок.

В коммерческих зданиях с помощью внутренних светопрозрачных конструкций обеспечивается дополнительное освещение путей эвакуации, подсобных, складских помещений — в тех случаях, когда наружных конструкций недостаточно (в длинных коридорах, помещениях, где наружные окна расположены слишком высоко и т. д.) или помещение не примыкает к наружным стенам со световыми проемами.

Виды светопрозрачных фасадов

В России термин светопрозрачные конструкции принято относить к фасадным системам. Отчасти это связано с действующими нормативными документами. Например, существует ряд ГОСТов и ТУ, посвященных светопрозрачным фасадным конструкциям (ГОСТ 33079-2014, ГОСТ 34379-2018 и др.) в то время как для окон и стеклянных дверей существуют отдельные документы (ГОСТ 23166-99, ГОСТ 21519-2003 и др. ). По этой причине далее в статье речь пойдет именно о светопрозрачных фасадах.

Светопрозрачная фасадная конструкция — это одна из наружных стен здания, которая не является несущей и состоит из каркаса, крепежных элементов, светопрозрачного и/или непрозрачного заполнения, а также уплотнителей. Остекление может располагаться как по всей плоскости стены, так и на отдельном ее участке.

Если профиль принимает все нагрузки (ветровые, эксплуатационные и др.), и передает их на несущие конструкции здания, то такой фасад называется самонесущим. Если нагрузка от профиля передается сначала на подконструкцию из стали или дерева, геометрически повторяющую конструкцию профиля, это называется фасадом с несущим каркасом.

По расположению светопрозрачные конструкции делятся на:

  • Навесные — устанавливаются на относе от каркаса здания.
  • Встраиваемые — устанавливаются в стеновой проем или между плитами перекрытий.
  • Комбинированные — представляет собой сочетание двух и более светопрозрачных конструкций с отдельными каркасами, которые устанавливаются в одной или нескольких плоскостях.
  • Двухслойные — конструкция состоит из двух слоев остекления, наружного и внутреннего, с воздушной прослойкой между ними.

Классификация светопрозрачных конструкций по типу несущего каркаса:

  • Стоечно-ригельные — единая конструкция из стоек, ригелей и заполнения.
  • Модульные или элементные — единая конструкция, состоящая из набора панелей (модулей) и межпанельных уплотнителей. Модуль представляет собой внешнюю силовую раму, внутренний каркас из стоек и ригелей, и заполнение. Каждый элемент собирается на производстве и поставляется на объект в готовом виде. Монтаж производится на относе от каркаса с помощью кронштейнов.
  • Фахверковые — конструкция состоит из фахверкового каркаса и светопрозрачной оболочки, закрепленной на относе от него. Фахверк представляет собой комбинацию стоек, ригелей, балок, колонн и ферм и служит для передачи нагрузки от светопрозрачной оболочки на каркас здания.
  • Вантовые — конструкция монтируется на силовом каркасе из стальных тросов или стержней при помощи точечных креплений.
  • Бескаркасные — светопрозрачные элементы крепятся при помощи кронштейнов непосредственно к строительным конструкциям здания.

Источник: fasad-mo.ru

Последние новости

21 сентября, 2021

Классификация светопрозрачных конструкций

Подробнее…

21 сентября, 2021

Какие системы видеонаблюдения бывают

Подробнее…

21 сентября, 2021

Типы пожарной сигнализации

Подробнее. ..

21 августа, 2021

Полезные ссылки

Подробнее…

07 августа, 2021

Торжественное празднование «Дня строителя»

Подробнее…

23 июля, 2021

Награждение директора и заместителя…

Подробнее…

11 октября, 2020

Политика конфиденциальности

Подробнее. ..

21 июля, 2018

Виды отделочных работ

Подробнее…

Висячие и вантовые конструкции. Кирсанов Н.М. 1981 | Библиотека: книги по архитектуре и строительству

Представлены конструкции висячих и вантовых покрытий общественных и производственных зданий, а также конструкции воздушных подвесных переходов трубопроводов и легких висячих мостов. Даны основные разрезы и планы сооружений, конструкции наиболее важных узлов и элементов. Приведены сведения по расходу материалов, трудозатратам, способу монтажа и производству конструкций. Для студентов строительных специальностей вузов при курсовом и дипломном проектировании.

Раздел 1. Однопоясные висячие покрытия, стабилизация которых достигается за счет массы настила и его омоноличивания

Компоновочный расчет гибких несущих элементов Конструктивные решения однопоясных висячих покрытий, стабилизация которых достигается за счет массы и омоноличивания настила
1. 1. Крытый рынок в Киеве
1.2. Концертный зал в лагере «Спутник» в Сочи
1.3. Бауманский рынок в Москве
1.4. Автобусный гараж в Новгороде
1.5. Универсальный спортивный зал на 5 тыс. мест в Измайлове, Москва
1.6—1.14. Обзор компоновочных схем однопоясных покрытий, стабилизация которых достигается за счет массы настила и его омоноличивания

Раздел 2. Однопоясные висячие покрытия, в которых в качестве несущих элементов используются жесткие нити или фермы

Компоновочный расчет жестких нитей Конструктивные решения однопоясных висячих покрытий с жесткими нитями
2.1. Плавательный бассейн в Харькове
2.2. Ресторан с цилиндрическим покрытием в Ялте    
2.3. Зрительный зал пионерского лагеря в Одессе
2.4. Дворец спорта в Вильнюсе
2.5. Крытый стадион на проспекте Мира в Москве    
2.6. Магазин-выставка с мембранным покрытием в Киеве
2.7. Павильон СССР на Всемирной выставке в Монреале
2.8—2.16. Обзор компоновочных схем покрытий с жесткими нитями

Раздел 3. Однопоясные висячие покрытия, напрягаемые с помощью поперечных балок или ферм

Конструктивные решения покрытий с жесткими поперечными элементами
3.1. Дворец спорта им. В. И. Ленина во Фрунзе
3.2. Киноконцертный зал в Уч-Дере, Сочи    
3.3. Сельскохозяйственная постройка 24Х72 м с висячим покрытием
3.4—3.12. Обзор компоновочных схем покрытий с жесткими поперечными элементами

Конструктивные решения двухпоясных покрытий
4.1. Дворец спорта «Юбилейный» в Ленинграде
4.2. Бассейн с двухпоясным прямоугольным в плане покрытием в Италии
4.3. Крытый стадион им. В.И. Ленина в Ленинграде
4.4—4.12. Обзор компоновочных схем двухпоясных висячих покрытий

Конструктивные решения седловидных покрытий
5.1. Цирк в Новосибирске
5.2. Киноконцертный зал в Паланге
5.3. Велотрек в Крылатском, Москва
5.4. Плавательный бассейн на проспекте Мира в Москве
5.5. Павильон в Трускавце с круглым сетчатым покрытием
5.6—5.14. Обзор компоновочных схем седловидных покрытий

Компоновочный расчет висячих комбинированных конструкций
Конструктивные решения вантовых и висячих комбинированных покрытий
6. 1. Автобусный гараж в Ленинграде
6.2. Каток с вантовым покрытием в г. Брауншвейге, ФРГ
6.3. Большепролетное промышленное здание с висячим покрытием
6.4. Ангар для тяжелых самолетов во Франкфурте-на-Майне, ФРГ
6.5. Производственное здание с мембранным покрытием и подвесными кранами
6.6. Спортивно-тренировочный манеж в Ленинграде
6.7—6.15. Обзор компоновочных схем вантовых и висячих комбинированных покрытий

Приближенный учет геометрической нелинейности висячих комбинированных систем повышенной жесткости
Конструктивные решения легких висячих и вантовых мостов
7.1. Трубопроводный мост пролетом 108 м
7.2. Проект пешеходного моста с жестким прикреплением кабеля к балке в середине пролета
7.3. Висячий мост через р. Омь
7.4. Пешеходный мост с восходящими вантами
7.5. Висячий трубопроводный переход
7.6. Вантовый трубопроводный переход через реку
7.7—7.24. Обзор компоновочных схем легких висячих и вантовых мостов

Предисловие

Одно из важнейших направлений технического прогресса в строительстве — дальнейшее расширение применения сталей высокой прочности, механические характеристики которых в несколько раз выше соответствующих показателей обычной стали, а по стоимости отличаются незначительно.

Не последнее значение в этой проблеме имеют также такие факторы, как снижение трудозатрат в народном хозяйстве на производство металла за счет экономии при использовании высокопрочных сталей, уменьшение стоимости транспортных расходов, облегчение каркасов зданий и т. д.

Однако при внедрении новых сталей в строительство необходимо учитывать их особенности. Так, эффективность использования высокопрочных сталей в сжатых элементах невысока из-за продольного изгиба, который, особенно для компактных сечений из сталей высокой прочности, имеет существенное значение. Поэтому при выборе конструктивной схемы сооружения с применением таких сталей предпочтительнее системы с растянутыми элементами. Этим объясняется, в частности, что в последнее время увеличивается число сооружений, возведенных с использованием висячих и вантовых конструкций, основные элементы которых испытывают растяжение.

Вторая особенность высокопрочных сталей — вследствие высоких напряжений, возникающих при действии временных нагрузок, элементы из таких сталей испытывают сравнительно большие деформации в соответствии с законом Гука.

Этот недостаток может быть преодолен путем совместного предварительного напряжения ограждающих и несущих конструкций, созданием пространственных многосвязных систем, что также характерно для висячих и вантовых покрытий.

Известно, что технология изготовления несущих элементов висячих конструкций меньше связана с резкой и механической обработкой металла, чем это требуется для традиционных жестких ферм, балок. Поэтому при изготовлении висячих конструкций из высокопрочных сталей не требуется дополнительных затрат на замену технологического режущего оборудования и др.

Расширение применения висячих и вантовых конструкций в последнее время объясняется также целым рядом других их качеств — возможностью перекрывать большие пролеты без промежуточных опор, создавать конструкции сложных и необычных пространственных форм в соответствии с архитектурными требованиями. Монтаж большепролетных висячих покрытии не требует устройства временных лесов, применения сложных монтажных механизмов.

Признанием определенных преимуществ висячих конструкций в большепролетных покрытиях перед традиционными стало использование их для многих олимпийских сооружений в Москве, Ленинграде, а также для зрелищно-спортивных объектов в других городах страны.

Цели, поставленные при написании данного учебного пособия, — способствовать дальнейшему повышению конструкторской подготовки студентов, ознакомление их с особенностями компоновки и конструирования висячих покрытий общественных и промышленных зданий и сооружений, возведенных в последние годы в нашей стране и за рубежом. Обращено особое внимание на способы стабилизации этих конструкций, на конструктивные решения элементов, воспринимающих распоры от пролетной конструкции и т. п.

В пособии помещены детальные чертежи конструктивных решений покрытий и мостов, их узлов и специальных элементов, а также дан обзор возможных схем сооружений. Все это является необходимым вспомогательным материалом при курсовом и дипломном проектировании.  

Рекомендованы упрощенные способы компоновочных расчетов несущих элементов, позволяющие на первой стадии ознакомления с конструкциями сознательно управлять усилиями в элементах, оценить возможности нового вида конструкций, их экономичность. По нашему мнению дальнейший расчет сооружения в дипломной работе также должен производиться с элементами упрощения расчетной схемы, с тем чтобы было больше времени для детальной конструкторской проработки темы, выбора рациональных способов монтажа и т.д.

В книге приведен раздел легких висячих и вантовых мостов, конструктивное решение которых близко к разрабатываемым в настоящее время конструкциям висячих большепролетных промышленных зданий с подвесными кранами — перспективной областью применения висячих и вантовых конструкций. Данный раздел имеет и самостоятельное значение, так как в практике работы инженера-строителя возникает необходимость возводить подобные сооружения.

Пособие может быть полезно инженерам — проектировщикам и строителям, занимающимся проектированием и возведением большепролетных покрытий, трубопроводных переходов и пешеходных мостов.

Автор считает своим долгом выразить глубокую. благодарность учреждениям за предоставление материала, а также лицам, оказавшим содействие в сборе этого материала для настоящего издания.

Введение

Висячими называются конструкции, в которых основные несущие элементы, перекрывающие пролет здания или сооружения, испытывают растяжение. Несущие элементы этих конструкций могут быть двух видов — висячие и вантовые, по названию которых различают типы сооружений.

Висячие элементы непосредственно воспринимают поперечную нагрузку от настила или подвесок и передают усилия на анкеры. Поэтому оно имеют криволинейное очертание — это гибкие нити (тросы, канаты, круглый прокат), мембраны, нити конечной изгибной жесткости («жесткие нити»), висячие, криволинейно очерченные фермы из жестких элементов и т. п.

Ванты — это прямолинейные гибкие растянутые стержни, передающие усилие от одного узла к другому и не воспринимающие на своей длине поперечной нагрузки.

Впервые висячие покрытия были предложены выдающимся русским инженером Владимиром Григорьевичем Шуховым. В 1896 г. по его проектам на Нижегородской выставке были построены четыре павильона размерами в плане 68—98 м. Основным несущим элементом каждого покрытия являлся гибкий шатер из пересекающихся стальных полос, опирающийся в середине здания на стойки. Препятствием к дальнейшему применению висячих систем в покрытиях была ограниченная прочность обычной стали. Новые конструктивные формы висячих покрытий появились в 50-х годах, нашего столетия при использовании стальных канатов в качестве несущих элементов, что позволило увеличить предварительное напряжение висячих конструкций, а следовательно обеспечить необходимую жесткость легких покрытий.

Современные достижения в области теории расчета сооружений, опыт возведения и эксплуатации висячих покрытий в Советском Союзе и за рубежом подтверждают высокую надежность и экономическую эффективность этих конструкций.

При проектировании висячих покрытий необходимо учитывать основной недостаток висячих систем — их деформативность при действии временной нагрузки. Дополнительные провесы (прогибы) гибкой нити как основного элемента висячей конструкции определяются двумя причинами:

а) упругими удлинениями нити, которые имеют максимальное значение при загружении всего пролета временной нагрузкой. Результатом продольных удлинений нити являются наибольшие дополнительные провесы в середине пролета;

б) кинематическими перемещениями, которые возникают вследствие изменения формы равновесия гибкой висячей системы при загружении нити местной нагрузкой. Эти перемещения наиболее характерны для висячих конструкций и в меньшей степени для других внешне распорных систем — для гибких арок и оболочек. Если представить местную нагрузку в виде симметричной и обратно симметричной составляющих и рассматривать только второе слагаемое, которое не вызывает распора в нити, но является причиной изменения формы равновесия, то можно видеть, что кинематические перемещения не зависят от упругих свойств нити. Уменьшить эти перемещения можно наложением горизонтальных связей на нить (включением дополнительных вант, введением наклонных подвесок и т. п.), т. е. путем усложнения расчетной схемы несущей конструкции — использованием так называемых систем повышенной жесткости.

В соответствии с конструктивными особенностями и способами обеспечения жесткости пролетных элементов различают следующие виды висячих покрытий.

1. Однопоясные висячие покрытия, стабилизация которых достигается за счет массы настила, его предварительного обжатия с торцов и омоноличивания стыков. Увеличение массы покрытия приводит к увеличению распора от постоянной нагрузки, являющегося восстанавливающей силой при изменении формы равновесия под действием временной нагрузки. Таким образом, с точки зрения уменьшения кинематических перемещений увеличение массы является благоприятным — уменьшаются и упругие деформации при загружении временной нагрузкой всего пролета, так как с увеличёнием массы пролетной конструкции возрастают сечения несущих нитей, уменьшаются напряжения от временной нагрузки, а следовательно, по закону Гука, уменьшаются деформации. Однако экономически эта мера сама по себе неэффективна, так как с увеличением массы настила растут затраты не только на несущие нити, но и на конструкции, воспринимающие распор. Более оправдано использование таких плит и панелей в случае, если они могут быть предварительно напряжены (обжаты) и омоноличены.

Как показали исследования, омоноличивание любых висячих конструкций, т. е. превращение системы отдельно работающих плоских элементов в оболочку или в комбинированную пространственную систему, позволяет уменьшить упругие прогибы и кинематические перемещения в 4—5 раз.

Предварительное напряжение и омоноличивание, покрытия производится в следующей последовательности: на свободно висящие несущие нити навешивается настил и укладывается балласт. Нити при этом получают удлинения, и швы между плитами расширяются. Производится замоноличивание швов — заливка цементным раствором, сварка металлического настила или закладных деталей и т. п., а затем снимается балласт. При использовании в качестве заполнителя швов цементного раствора балласт снимается после приобретения заполнителем проектной прочности. За счет упругих свойств уменьшается стрела провеса нитей и плиты настила получают обжатие торцов. При последующих загружениях временной нагрузкой, меньше балластной, покрытие работает как монолитная оболочка.

2. Однопоясные покрытия, в которых в качестве несущих элементов используются жесткие нити или фермы. Уменьшение местных деформаций (кинематических перемещений) в таких покрытиях достигается за счет изгибной жесткости растянутых элементов и за счет большего натяжения их от постоянных нагрузок — конструкциям из проката могут быть заданы меньшие стрелы провеса: 1/20 — 1/30 пролета. Для тросовых покрытий рекомендуется провес 1/15 пролета. При дальнейшем уменьшении стрелы возрастают упругие деформации тросов, имеющих большие расчетные сопротивления и пониженный модуль упругости, чем прокат.

Однако использование жестких нитей возможно лишь при небольших пролетах, так как с увеличением пролета значительно усложняется монтаж и увеличивается их масса.

3. Однопоясные висячие покрытая, напрягаемые с помощью поперечных балок или ферм. Стабилизация данных канатно-балочных систем достигается либо увеличенной массой поперечных и жестких на изгиб элементов, либо предварительным напряжением оттяжек, которые соединяют поперечные балки или фермы с фундаментами или опорами. Таким способом напрягаются покрытия с легкими кровельными настилами. Благодаря изгибной жесткости поперечных балок или ферм покрытие приобретает пространственную жесткость, которая особенно проявляется при загружении пролетной конструкции местной нагрузкой.

Однопоясные покрытия трех рассмотренных видов получили наибольшее распространение в строительстве висячих покрытий. Это может быть объяснено простотой конструктивных форм, высокой технологической эффективностью изготовления элементов и монтажа сооружений. 

4. Двухпоясные висячие покрытия состоят из несущих вогнутых поясов, которые испытывают усилия не только от постоянной нагрузки, но натянуты также и напрягающими нитями — либо сверху с помощью стоек (линзовидные выпуклые фермы), либо снизу через подвески в вогнутых покрытиях. Может показаться, что включение второго пояса эквивалентно приложению постоянной нагрузки, которую в ряде случаев искусственно увеличивают, чтобы не было «вывертывания» легкого покрытия при ураганном ветре. Однако легкая предварительно напряженная двухпоясная система экономичнее тяжелого покрытия, так как при ее использовании не увеличиваются сечения колонн и фундаментов. Двухпоясные системы во время эксплуатации имеют меньшие упругие деформации по сравнению с однопоясными. Но кинематические перемещения в схемах с вертикальными подвесками и стойками почти такие же, как и в однопоясных, так как в этих схемах не накладываются связи на горизонтальные перемещения гибких поясов. С этой целью рекомендуются более эффективные схемы с треугольной решеткой или с соединением поясов жестким узлом в середине пролета для покрытий с вогнутым верхним поясом.

5. Седловидные покрытия имеют несущие и расположенные к ним под углом — напрягающие нити. Такие сетки или мембраны предварительно напряжены и имеют форму гиперболических параболоидов. Распоры передаются на замкнутый контур в виде изогнутого кольца или арок, на тросы-подборники или на фундаменты.

Передача распоров на замкнутый контур вызывает необходимость создания округлой формы сооружений в плане. Таким образом, седловидные покрытия наиболее целесообразно использовать для большепролетных общественных зданий.

6. Вантовые и висячие комбинированные системы состоят из растянутых элементов — вант (или нитей) и элементов, воспринимающих сжатие и работающих на изгиб — балок, жестких ферм, арок, рам, плит, оболочек. Прогибы вантовых (стержневых) конструкций возникают вследствие, в основном, упругих деформаций прямолинейных стержней-вант, поэтому такие конструкции имеют определенные преимущества перед висячими, которые, как отмечалось, испытывают также кинематические перемещения. Пологие ванты под действием собственной массы провисают, и жесткость их уменьшается, так как при натяжении вначале в основном «выбирается» стрела провисания и лишь затем ванта начинает в большей мере работать как упругий стержень. Поэтому не рекомендуется применять схемы с длинными горизонтальными или слабо наклонными вантами. Следует обратить внимание на некоторую многодельность изготовления вантовых конструкций и трудоемкость регулирования предварительного натяжения вант при монтаже на необходимость надежной защиты от коррозии самих вант и узлов.

Комбинированные висячие системы типа «нить — балка» лучше, чем гибкие нити, воспринимают сосредоточенные воздействия, например, от подвесных кранов, поэтому такие конструкции, как и вантовые, следует использовать для покрытий промышленных зданий с подвесным крановым оборудованием. Легкие висячие и вантовые мосты — трубопроводные и пешеходные переходы — по конструктивным решениям элементов и узлов, по способам стабилизации пролетного строения близки к конструкциям висячих и вантовых комбинированных покрытий и особенно к покрытиям промышленных зданий с большими пролетами.

Изготовление козырьков из стекла: алюминиевых и цельностеклянных

Автор статьи: stroy

Проектируем, изготавливаем и устанавливаем стеклянные козырьки, навесы для входных групп. Изделия производятся из закаленного стекла. Также используется одинарное, многослойное стекло, ламинированные панели. Абсолютную устойчивость к воздействиям окружающей среды придает проклеивание швов между стеклопанелями. Стеклянные навесы скрепляются специальными герметиками, полимерной пленкой, ламинирующими составами. Чтобы ознакомиться с примерами работ, доступными вариантами светопрозрачных конструкций, изучите наш каталог.

Технологии остекления

По назначению

Консольные

от 6 000 руб за м2

Стеклянные конструкции в консольных решениях фиксируются системой кронштейнов.

На каркасе

от 8 000 руб за м2

Каркасные козырьки стеклянные надежно монтируются на индивидуально спроектированное основание из алюминия, окрашенного металла или нержавеющей стали.

На спайдерах

от 7 000 руб за м2

Безрамное фасадное крепление. Спайдерная система использует универсальный крепеж — эргономичные кронштейны из легированной стали.

На вантах

от 6 000 руб за м2

Вантовое остекление — технология, которая позволяет минимизировать нагрузку на несущие элементы фасада. Бескаркасные вантовые конструкции выглядят монолитно, как цельностеклянные.

Бизнес центры

Торговые центры

Частные дома

Стеклянные навесы над входом украсят

  • крыльцо частного дома, дачных террас;
  • магазинов, торговых центров;
  • офисных зданий, бизнес центров.

Они защищают от осадков, выглядят легко и изящно.

Этапы работ

В нашей компаний изделие создается стандартными методами в несколько этапов.

  • Выполняются замеры, производятся необходимые расчеты. Составляются эскизы.
  • Проект согласуется с заказчиком. Оговаривается итоговая стоимость. Подписывается договор.
  • На производстве запускается изготовление элементов стеклянных козырьков. Изготавливается каркас, подготавливается крепеж.
  • Выполняется монтаж стеклянных конструкций.
  • Заказчик принимает работу.

Чем хорош навес из стекла: преимущества

Стеклянные козырьки востребованы по многим причинам.

  • Выглядят нетривиально. Помогают придать входу в здание презентабельный внешний вид. Их хорошо дополняют прозрачные или матовые стеклянные двери.
  • Прочные. Стекла триплекс выдерживают серьезное давление снега. Этому способствуют их толщина, технология производства.
  • Долговечные. Не портятся от времени, перепадов температур от сезона к сезону. Сохраняют безупречное состояние спустя годы после монтажа.
  • Легко моются. Стекло для навеса легко очищается от загрязнений, которые легко обнаружить без подъема наверх. После мойки на поверхности не остается никаких следов.
  • Гибкие. Навесы стеклянные могут иметь любые формы. Это свойство материала максимально расширяет возможности дизайнеров.
  • Бесшумные. Звук капель дождя по поверхности не слышен — козырьки из стекла триплекс гасят шум.

Сколько стоит

Для первоначального расчета менеджер зафиксирует несколько параметров:

  • вид исполнения,
  • материал фасада,
  • материал навеса (тип, толщина, вылет),
  • дополнительные опции, пожелания клиента.

Чем больше габариты и толщина стеклопанелей, тем мощнее должна быть крепежная система. В некоторых случаях чтобы гарантировать надежность монтажа, потребуется дополнительно укрепить фасад здания. Чем больше весит конструкция, тем сильнее нагружен фасад, который подлежит укреплению. От надежности фиксации козырька зависит безопасность проходящих под ним людей.

Серьезные работы по усилению несущих стен связаны с дополнительными материальными издержками. Сократить их можно, если отдать предпочтение компактному легковесному решению на вантовых опорах.

Если позволяют стены, для установки стеклянных навесов можно использовать массивные металлоконструкции. Наши инженеры и монтажники работают с любым профилем. Мы создаем элементы любой сложности для изделий традиционной и оригинальной форм из гнутого стекла.

Стоимость такого оформления крыльца зависит от:

  • применяемой монтажной технологии;
  • выбора материалов;
  • объема работ.

Заказать сейчас

Предлагаем обсудить дизайн будущего навеса прямо сейчас. Итоговая цена изготовления и установки изделия в каждом случае индивидуальна. Мы рассчитаем параметры для подготовки коммерческого предложения. Проведем замеры на объекте, сделаем эскизы, рассчитаем количество крепежа, расходных материалов.

Интересует дополнительная информация, хотите задать вопрос? — Заказывайте обратный звонок, оставляйте свои контакты. Или подайте заявку на первичный осмотр объекта по телефону. Наш специалист расскажет об особенностях услуги, проконсультирует по теме современного фасадного остекления.

Спайдерное фасадное остекление в Москве

Один из видов фасадного остекления – спайдерное, или, по-другому, планарное, остекление. Такая конструкция не имеет профилей крепления и собирается из стекол или стеклопакетов при помощи спайдеров.

Получить консультацию
или сделать заказ

на спайдерное остекление конструкции по доступным ценам в Москве

+7 (495)

Заполнить заявку

Спайдеры устанавливаются на независимые внутренние стойки или на стеклянные ребра жесткости, а также могут соединяться с помощью растяжной вантовой системы. Спайдерный фасад получается «теплым» и может быть установлен даже в качестве «зимнего сада» в загородном доме. Стыки стеклопакетов заполняются специальным герметиком. «Холодное» остекление прекрасно смотрится как витрина или как входная группа в торговом или деловом центре, магазине или автосалоне.

Компания «ХАРТЕК» имеет огромный опыт по возведению спайдерных остеклений. Мы собрали фасадное остекление для офиса Хендай Моторс на Тверской ул., сделали остекление «зимнего сада» в доме популярного российского певца, возвели фасад делового центра на вантовых растяжках с встроенной карусельной дверью и стеклянным козырьком на стальном каркасе.

Варианты спайдерных фасадных конструкций

Остекление с креплением спайдеров на несущие стальные конструкции. Такие конструкции могут быть выполнены как из черного металла, окрашенного в цвет, так и из нержавеющей стали.

Спайдерное остекление может иметь ребра жесткости из триплекса. Такое остекление займет большее пространство. Глубина ребра жесткости будет зависеть от габаритов остекления.

Вантовая система крепления состоит из стальных тросов и стержней, которые соединяют и удерживают стеклянную конструкцию.

Спайдерное остекление можно выполнить и наклонным для устройства крыши, навеса или козырька. 

Конструкции спайдерных фасадов

Профили

Стекла

Спайдер для крепления четырех стекол

Спайдер для крепления двух стекол

Спайдер для крепления ребра жесткости

Стеклодержатели спайдера

Однокамерный стеклопакет состоит из двух стекол, имеет прекрасную шумоизоляцию и защищает помещение от холода.

При «холодном» остеклении в алюминиевых фасадных конструкциях используется триплекс – многослойное стекло особой прочности.

Декорирование спайдерных фасадов

Тонированное стекло подходит к современному дизайну остекления. Стекло тонируется в массе или пленкой. 

Стекло с зеркальным эффектом, солнцезащитное отражающее стекло (например, AGS STOPSOL) или отражающая пленка. 

Полупрозрачное матовое стекло. Матирование выполняется химическим травлением, пескоструйной обработкой или матовой пленкой. 

Стекло с рисунком, который создается с помощью пескоструйной обработки, гравировки или шелкографии.

Двери в спайдерной конструкции

Автоматические двери

Распашные двери

Маятниковые двери

Вращающаяся револьверная дверь

Часто устанавливается в фасады деловых и  торговых центров, автосалонов и т. д.

Автоматическая дверь DORMA ES200 EASY

Входная раздвижная дверь в спайдерных фасадах магазинов, банков, жилых домов.

Телескопическая автоматическая раздвижная дверь DORMA TST

Выбирается в том случае, если при открывании нужно экономно использовать пространство.

Полукруглая раздвижная автоматическая дверь DORMA BST.

Эта дверь монтируется в полукруглые сегментные фасады.

Одностворчатая дверь

Может служить запасной или основной эвакуационной дверью. 

Полуторная дверь

Устанавливается как входная дверь в жилом доме или магазине. «Пассивная» створка открывается, если надо максимально открыть проем.

Двухстворчатая распашная дверь

Монтируется в широкий проем фасадной конструкции.

Одностворчатая цельностеклянная маятниковая дверь

Устанавливается в «холодный» фасадный профиль для устройства внутренних перегородок или внешнего остекления.

Двухстворчатая цельностеклянная маятниковая дверь

Устанавливается в широкий проем и подходит для фасадов зданий с большими потоками посетителей.

Одностворчатая алюминиевая маятниковая дверь.

Монтируется в качестве входной двери при  «теплом» остеклении.

Двухстворчатая алюминиевая маятниковая дверь

Удобная и надежная дверь для фасадов со спайдерным остеклением.

Технические характеристики спайдерного остекления

Параметры Характеристики
Видимая ширина профиля 0 мм
Заполнение Стеклопакет, в одно стекло (триплекс)
Толщина заполнения 13-28 мм
Стекло Прозрачное, тонированное, матовое, с рисунком
Цвет фурнитуры Нержавеющая сталь

Фото фасадных конструкций со спайдерным остеклением

Стеклопакеты для спайдерного остекления собираются вручную. Во внутреннее несущее стекло (триплекс) устанавливают стеклодержатели спайдера, а потом из этого и второго стекла собирается стеклопакет. Места соединения стеклопакетов обрабатываются герметизирующим составом, который образует термошов и защищает конструкцию от попадания влаги.

Производители, с которыми мы работаем

Стоимость и заказ спайдерного фасадного остекления

Стоимость зависит от:

Преимущества заказа в “ХАРТЕК”:

  • Размера и сложности конструкции;
  • Типа стекла;
  • Используемой фурнитуры;
  • Наличия дополнительных креплений при нестандартном варианте.

от 150 000 a

  • Грамотное консультирование;
  • Выполнение заказа на профессиональном оборудовании, четко в оговоренные сроки;
  • Надежные материалы;
  • Качественный монтаж.

+7 (495)

Заполнить заявку

Реализованные проекты

Автоматические двери и стеклянные перегородки в аэропорт “Домодедово”

Заказчик: ЗАО «ШТРАБАГ»

Спектр оборудования: автоматические двери, цельностеклянные ограждения, телескопические двери

Офис компании ХАРТЕК

Заказчик: ХАРТЕК

Спектр оборудования: цельностеклянные двери, цельностеклянные витражи, цельностеклянные перегородки, цельностеклянные распашные двери, стеклянные перегородки

Что такое стеклянные фасады, поддерживаемые натяжением кабеля?

 

В предыдущих блогах мы обсуждали, как мы можем добиться высокой прозрачности фасадов в нашей статье о точечном структурном стекле, и расширили эту тему, когда мы говорили о стеклянных ребристых стеновых системах. Натяжные фасады — еще одно острое решение, позволяющее сделать прозрачность стекла отличительной чертой, тем самым еще больше минимизируя видимую структуру изнутри и снаружи.

 

              

 

 

В натяжных фасадах используются высокопрочные канаты или стержни из нержавеющей стали, чтобы передать нагрузки фасада на основную конструкцию. Это уменьшает количество твердых конструктивных элементов, видимых в проекте, тем самым увеличивая прозрачность фасада. Двумя основными типами в отрасли являются фасады с натяжными стержнями и стены из кабельной сетки.

 

Многие фасады с натяжными стержнями часто используют горизонтальные стальные пластинчатые балки толщиной 1-2 дюйма, которые могут различаться по глубине, чтобы скрепить систему от ветровой нагрузки за горизонтальными стыками. Эти пластинчатые балки объединены с вертикальными стержнями/тросами из нержавеющей стали, чтобы выдерживать статическую нагрузку стекла и воспринимать часть веса балки между точками крепления на колоннах здания. Полученная структура помогает распределить силы, воздействующие на здание, сохраняя при этом линии обзора очень чистыми внутри и снаружи. Вариант этого фасада использует геометрию вертикальных стержневых или тросовых ферм из нержавеющей стали, чтобы обеспечить уникальную высокотехнологичную эстетику изнутри, сочетая стабильность ферменной системы с современным внешним видом компонентов из нержавеющей стали.

 

 

 

 

Внутренний и внешний вид фасада с натяжными стержнями, реализованного в Инновационном центре NuSkin в Юте

 быть кабельными сетками. В этих системах могут использоваться как вертикальные, так и горизонтальные тросы или односторонние вертикальные натяжные тросы или стержни из нержавеющей стали, которые предварительно натянуты от граничной конструкции, чтобы выступать в качестве опоры для прикрепленных болтами стеклянных панелей Planar, на которые нужно подвешивать. Упрощенный способ думать об этом – это натянуть теннисную ракетку. Окружающая рама строится с проложенными по ней кабелями, которые туго натянуты и зафиксированы на месте. Эти стеклянные системы, однако, накладывают от десятков до сотен тысяч фунтов на окружающую конструкцию (в зависимости от ширины модуля и неподдерживаемых пролетов), часто требуя больших стальных балок фермы в головной части и больших закладных или стали в основании для натяжения. . Эта система в сочетании с фитингами Planar Integral или Intrafix может поставляться без использования какой-либо внешней болтовой фурнитуры (поскольку болты скрыты многослойным стеклом или стеклопакетом соответственно), создавая еще более чистый вид.

 

 

 

Внутренний и внешний вид системы вантовых сеток

 

Существует несколько способов реализации фасадов с натяжными стержнями и систем вантовых сеток в вашем проекте. От фасадов ферм с вертикальными натяжными стержнями, таких как вход в павильон сердца Мильштейна NYPH, до высокой балки из стальных пластин и стены с провисающими стержнями в Массачусетской больнице общего профиля, до световых люков с горизонтальными фермами натяжения и ребрами из многослойного стекла в международном аэропорту Орландо или кабельной сети высотой 150 футов. стены в AOL Time Warner Center в Нью-Йорке, эти разнообразные системные приложения с точечной поддержкой предлагают широкий спектр возможностей для вашего проекта.

 

 

 

 

Эти сложные системы, однако, требуют тщательного предварительного проектирования и планирования с инженерами-проектировщиками и архитекторами, чтобы обеспечить правильную реализацию надлежащей структуры границ периметра на ранних этапах разработки проекта. Если фасады с натяжными стержнями или стены с натяжными тросами подходят для вашего проекта с точечной опорой, не стесняйтесь обращаться к нам.

 

W&W Glass LLC — семейный бизнес с 70-летней историей в металлургической и стекольной промышленности, одна из крупнейших компаний по производству металла и структурного стекла в столичном районе Нью-Йорка и крупнейший поставщик систем структурного стекла в Нью-Йорке. страна. Мы обладаем более чем двадцатилетним опытом проектирования и монтажа различных систем ограждающих конструкций, включая навесные стены из клееного бруса, модульные навесные стены с предварительным остеклением, фасады из конструкционного стекла Pilkington Planar™, а также изготовленные на заказ системы ограждений из металла и стекла. Мы устанавливаем все наши работы с нашей собственной преданной профсоюзной рабочей силы. W&W неизменно является крупнейшим работодателем стекольщиков в столичном районе Нью-Йорка.

У вас есть проект? Есть вопросы по одному из наших проектов? Нужна помощь с деталями или цитатой? Заполните форму ниже, чтобы получить быстрый ответ от нашей команды, или позвоните нам по телефону 1-845-425-4000. Мы рады вам помочь.

ВЕРНУТЬСЯ НА ВЕРХ

Оценка характеристик сопротивления ветру системы навесных стен вантового типа на железобетонных высотных зданиях | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

  • Исследования
  • Открытый доступ
  • Опубликовано:
  • Парк Хён Су 1 ,
  • Чон Хо Вон 2 и
  • Вун Джун Чунг ORCID: orcid. org/0000-0002-2391-5364 3  

Международный журнал бетонных конструкций и материалов том 12 , Номер статьи: 83 (2018) Процитировать эту статью

  • 3497 доступов

  • 4 Цитаты

  • Сведения о показателях

Аннотация

В этом исследовании предлагается стеновая система вантового типа, которая может заменить обычную систему алюминиевых навесных стен для железобетонных высотных зданий. Стеновая система вантового типа представляет собой недавно разработанную систему, которую можно использовать в качестве существующей системы наружной обшивки и которая может эффективно выдерживать ветровую нагрузку, воздействующую на внешнюю часть высотных зданий, за счет предварительно созданной начальной силы натяжения на кабель, поддерживающий стекло. Основные преимущества стеновой системы вантового типа заключаются в том, что затраты на строительство могут быть снижены за счет простоты конструкции. Эксперимент по структурному анализу и воздухонепроницаемости был проведен для оценки возможности индустриализации. Конструктивные характеристики стеновой системы вантового типа были оценены с помощью структурного анализа и натурного эксперимента для прогнозирования начальной силы предварительного натяжения и расчетного смещения под нагрузкой вертикальной односторонней стеновой системы вантового типа, которую можно использовать. за типовой этаж многоэтажки. Первоначальное усилие предварительного натяжения и структурное поведение кабеля были проанализированы с использованием программы проектирования конструкций MIDAS-Gen. Было обнаружено, что максимальное значение деформации в структурном испытании удовлетворяет условию AAMA, которое равно размеру системы обшивки фасада. Для проверки производительности было проведено испытание на герметичность воздух/вода. Результаты испытаний показывают, что стеновая система вантового типа удовлетворяет стандартам воздухонепроницаемости и водонепроницаемости ASTM E283, E331 и AAMA 501.1-05, которые являются основными стандартами, которым должна соответствовать фасадная система. В результате этого исследования ожидается, что предлагаемая стеновая система вантового типа может быть использована для фасадной системы, при этом будут обеспечены не только конструктивные характеристики, но и характеристики воздухо- и водонепроницаемости.

Введение

Предыстория исследований

Вантовые конструкции обычно используются в качестве конструктивных систем в мостах, таких как подвесные мосты и вантовые мосты, для управления прогибом длиннопролетных конструкций, а в последнее время они используются в облицовке зданий. Вантовые конструкции, которые используются для наружных материалов железобетонных конструкций, воздействуют на сильное положительное натяжение тросов вместо стойки и ригеля и обеспечивают открытость и простоту конструкции (Park 2002). Типичным примером является система облицовки кабельной сети, в которой стационарное оборудование устанавливается в краевых точках, соединенных вертикально и горизонтально, для фиксации квадратного или прямоугольного стекла в точечной форме (Park et al. 2014). Эта структура похожа на теннисные ракетки, и внешнее усилие от теннисного мяча вызывает деформацию рамы ракетки и теннисных струн, которые поглощают энергию и возвращаются назад за счет силы реакции (Park 2018).

Однако трудно найти случай в Корее, а также за рубежом, чтобы внешние кабельные системы применялись к стандартной многослойной навесной стене высотных зданий и применялись только к вестибюлям и большим пространствам зданий (Park 2017) . Причина, по которой системы кабельных сетей не используются в качестве наружных материалов для высотных зданий, заключается в увеличении стоимости создания стационарной системы стальных элементов, поддерживающих кабель, соединенный вертикально и горизонтально (Georg et al. 2012). Таким образом, для решения этих проблем в этом исследовании предлагается кабельная система, которую легко создать и построить на основе алюминиевых или стальных опорных элементов, которые используются в качестве внешних материалов для существующих железобетонных зданий.

Цели исследования

Системы кабельных стен поддерживают стекло, соединяя кабели только в одном направлении (Schlaich et al. 2005), предлагают преимущества уменьшения объема рам по сравнению с обычными алюминиевыми корпусами, однако структурный анализ поведения кабеля сложен, и метод построения обычно не используется (Feng et al. 1996). Кроме того, из-за нелинейных характеристик троса трудно предсказать начальное натяжение и выбрать элементы, а проектирование зоны крепления с помощью сильного натяжения имеет важное значение (Чой и др., 2018).

Чтобы сделать тросовую систему повсеместно доступной на рынке навесных стен, можно легко предсказать количество вариаций тросов путем выбора поточечной расчетной нагрузки и точного прогнозирования начального натяжения (Shi et al. 2010). . Кроме того, для применения к эталонной истории высотных железобетонных конструкций требуется простая система, которая может дополнить сложный процесс традиционных методов алюминиевых навесных стен, как показано на рис.  1 (Чой и др., 2018). Следовательно, для решения этих проблем начальное натяжение и проектирование кабелей в вертикальной односторонней системе навесных стен типа кабеля можно многократно применять к эталонному этажу высотной железобетонной конструкции.

Рис. 1

Сравнение квасцов. Система C/wall и кабельная система C/wall.

Изображение полного размера

Экспериментальный план

План структурного анализа

В этом исследовании расчетное давление ветра было рассчитано для самых загруженных районов, Сеула и Пусана в Корее, на основе основных значений скорости ветра для каждого региона, представленных в критерии Строительного кодекса Кореи (KBC) (2016) 0305.5.2. Расчетное ветровое давление Pc для наружной облицовки высотой более 20 м рассчитывали по уравнению. (1) для статического давления и уравнения. (2) для отрицательного давления в (KBC 2016 0305.4.2, 4.3), как показано в таблицах 1, 2. 9{2} } \right) – \left( {{\text{KBC}}\;2016\;0305. 4.3} \right).$$

(2)

где P c расчетный ветер давление и GC pe является коэффициентом пикового давления для внешнего дизайна.

Таблица 1 Сравнение расчетного давления ветра между Сеулом и Пусаном, (а) Сеул (фактор важности 1,0/высота здания 199 м/высота этажа 4,5 м).

Полноразмерная таблица

Таблица 2 Сравнение расчетного давления ветра между Сеулом и Пусаном, (b) Пусан (фактор важности 1,0/высота здания 199 м/высота этажа 4,5 м).

Полноразмерная таблица

Критерии расчета эталонной нагрузки были установлены для района Пусан из-за более высокой расчетной нагрузки. Согласно Корейскому строительному кодексу 0305.5.2., расчетное ветровое давление на внешней поверхности небоскреба высотой около 200 м составляет статическое давление 5,06 кПа, отрицательное давление 1 (типичное)  4,15 кПа и отрицательное давление 2 (краевое) − 7,80 кПа, что соответствует категории шероховатости поверхности D в районе Пусана при базовой скорости ветра 38 м/с. Поскольку расчетное ветровое давление может немного отличаться в зависимости от эффективной проектируемой площади и расположения облицовки, эталонное ветровое давление было установлено на уровне 5,0 кПа, аналогично внешнему статическому давлению расчетной нагрузки, указанной выше.

В ходе тематических исследований типичного высотного офисного здания условия проектирования были определены путем применения высоты слоя 4,5 м, модуля от 1,0 м до 1,25 м.

Модель структурного анализа реализует кабель диаметром 20 мм на 2 пролетах длиной 4,5 м и модуль навесной стены для нагрузки расчетного давления ветра 5,0 кПа, равный 1,0 м и 1,25 м. Для проверки деформации тросов по изменению натяжения тросов и изменению начального натяжения начальные натяжения составляли 20 %, 25 %, 30 % и 40 % от максимального предела прочности тросов на растяжение (см. рис. 2). и 3).

Рис. 2

Расчетная модель конструкции.

Полноразмерное изображение

Рис.  3

Модель структурного анализа (начальное усилие 20 %, 25 %, 30 %, 40 %).

Увеличенное изображение

Положение загрузки рассчитано на размещение нижней части перемычки 1000 мм, обзорной части 2900 мм и верхней части перемычки 600 мм от уровня пола в соответствии с типичными условиями конструкции окна. Для структурного анализа использовалась программа

MIDAS GEN (MIDAS 2016). Нелинейный анализ гарантирует, что смещение кабеля в каждой точке находится в пределах допустимого предела, установленного Американской ассоциацией производителей архитектуры (AAMA) (2002).

Конструкция испытательного образца

Устройство для определения силы натяжения кабеля было сконструировано с использованием стальной трубы для измерения прочности на растяжение кабеля, поддерживающего стекло, как показано на рис. 4. Два пролета на двух этажах с высотой этажа 4,5 м испытан, который находится в эквивалентном состоянии как аналитическая модель. Разрывная нагрузка (P break ) спирального троса диаметром 20 мм, использованного в испытании, составила 324 кН. Свойства материала кабеля приведены в таблице 3.

Рис. 4

Испытание вантовой стеновой системы.

Изображение полного размера

Таблица 3 Свойства материала кабеля.

Полноразмерный стол

Образец был испытан в горизонтальном положении. К образцу была приложена вертикальная сила в точках 1000 мм и 2900 мм от низа, где расположены фрамуги, как показано на рис. 5. Чтобы оценить надлежащее начальное натяжение того же троса, положительное натяжение троса изменилось до 20 %, 25 %, 30 % и 40 % предела прочности на разрыв кабеля для проверки смещения и напряжения.

Рис. 5

Тестовая установка и измерение.

Изображение в полный размер

Поскольку натяжение тросов сильно зависит от изменения температуры после приложения положительного натяжения, кабели следует испытывать при комнатной температуре, чтобы после приложения положительного натяжения не произошло никаких изменений натяжения. Требовалось повторно подтвердить изменение натяжения с помощью устройства измерения силы после приложения растягивающей силы, чтобы точно нагрузить растягивающую силу.

Тест-макет воздухо-водонепроницаемости

Цель данного исследования состоит в том, чтобы предложить систему кабельной стены в качестве законченной внешней оболочки, которая требует проверки основных характеристик воздухо-водонепроницаемости оболочки. Таким образом, три пролета в два этажа, что было основным условием макета облицовки, были реализованы так же, как и реальные условия строительства, включая неподвижное остекление, открытое остекление и даже конструкции для проверки по данным Американского общества. для испытаний материалов (ASTM) E283-04 (2002 г.) и ASTM E331-00 (2002 г.).

Испытание на герметичность было проведено для поддержания стандартного испытательного давления 74,5 кН/м 2 на образце в условиях испытания ASTM-E283, а затем был измерен поток воздуха от образца, как показано на рис. 6 и 7.

Рис. 6

Общее устройство устройства для проверки герметичности.

Изображение в полный размер

Рис. 7

Проверка работоспособности вентиляции и герметичности.

Изображение в полный размер

Испытание на водонепроницаемость образца было проведено на наличие утечек воды 204 л/м 2 распыление в течение 15 мин при поддержании статического давления 720 Па, указанного в спецификации ASTM-E331, для соблюдения условий эксперимента, как показано на рис. 8 и 9.

Рис. 8

Сборная коробка для калибровки системы распыления воды.

Изображение в полный размер

Рис. 9

Испытание на герметичность и водонепроницаемость.

Полноразмерное изображение

Структурный анализ и экспериментальные результаты

Структурный анализ Результаты

Структурный анализ показан в таблице 4 путем выполнения геометрического нелинейного анализа с использованием программы MIDAS GEN. В случае пролета 1,0 м для 5,0 кПа международный допустимый прогиб L/50 (AAMA 1996) удовлетворялся для всех четырех положительных начальных натяжений, которые составляли 20%, 25%, 30% и 40% разрыва P . Кроме того, результаты показывают, что допустимый прогиб удовлетворяется для пролета 1,25 м при нагрузках 5,0 кПа, как показано в таблице 5.

Таблица 4 Результат расчета конструкции W = 1,0 м.

Полноразмерная таблица

Таблица 5 W = 1,25 м, результат структурного анализа.

Полноразмерная таблица

Напряжение в стержне кабеля было определено на основе норм проектирования кабелей KASS (2009 г.), а допустимая нагрузка на кабель равна разрывной нагрузке, деленной на коэффициент безопасности 3 и кратковременную коэффициент напряжения, умноженный на 1,33 для ветровой нагрузки.

Результаты допустимого растягивающего усилия, рассчитанного по результатам структурного анализа, показаны в Таблице 6. Напряжения вантовых элементов находились в допустимых пределах при отношении сил около 90% к растягивающему усилию до 30%. При 40% предела прочности на растяжение было превышено около 7% допустимого напряжения для образца с пролетом 1,0 м и примерно 14% допустимого напряжения для образца с пролетом 1,25 м. Как правило, положительное натяжение троса не должно превышать допустимое напряжение (разрывное усилие/3) при длительной нагрузке, что согласуется с результатами испытаний. Однако допустимая нагрузка при кратковременных нагрузках составляет около 44 % от разрушающей нагрузки, что несколько выше напряжения при 40 % полного растяжения, но с запасом до разрушающей нагрузки требуются дальнейшие исследования для экономичного проектирования в условиях приложенная нагрузка.

Таблица 6. Соотношение усилий троса.

Полноразмерный стол

Результаты структурных испытаний

В ходе эксперимента тросы подвергались натяжению в диапазоне 20 %, 25 %, 30 % и 40 %. В одном и том же состоянии кабели испытывали последовательно, и они неоднократно применялись в одних и тех же условиях. Для расчетной нагрузки результаты были проверены путем приложения нагрузки к образцу длиной 1,0 м, а окончательный результат был подтвержден после приложения дополнительной нагрузки к образцу длиной 1,25 м.

Было обнаружено, что для пролета 1,0 м при 5,0 кПа все четыре начальных напряжения (20 %, 25 %, 30 % и 40 %) удовлетворяют международному допустимому прогибу L/50, как показано в Таблице 7. Кроме того, пролет 1,25 м при нагрузке 5,0 кПа соответствует допустимому прогибу L/50, как показано в таблице 8.

Таблица 7 W = 1,0 м Результат испытаний.

Полноразмерный стол

Таблица 8 W = 1,25 м результат испытаний.

Полноразмерный стол

Как показано в Таблице 9, результаты натяжения тросов были такими же, как и результаты структурного анализа. До 30 % положительного натяжения результат находился в пределах допустимого диапазона напряжений, однако при 40 % положительного натяжения напряжения по ширине 1,0 м и 1,25 м превышали 6,1 % и 11,9% допустимого диапазона напряжений, соответственно. По мере увеличения начального натяжения фактическое натяжение увеличивалось, а смещение уменьшалось. Сравнение результатов эксперимента и структурного анализа показано на рис. 10.

Таблица 9 Соотношение усилий троса.

Полноразмерный стол

Рис. 10

Сравнение испытаний и анализа на растягивающую силу.

Изображение в полный размер

На рис. 11 изменение смещения между экспериментом и результатами структурного анализа показало 90% и 99% совпадают при начальном растягивающем усилии 30% и 40% соответственно.

Рис. 11

Сравнение испытаний и анализа на прогиб.

Изображение с полным размером

Результаты макетных экспериментов по воздухонепроницаемости

Для рассмотрения различных условий окружающей среды были проведены испытания на воздухо-водонепроницаемость в соответствии с ASTM. Результаты экспериментов в соответствии с испытанием на герметичность ASTM E283 показаны в Таблице 10. В ходе эксперимента измерялась утечка при приложении стандартного испытательного давления 75 Па и сравнивались с допустимыми значениями 0,06 CFM/фут 9 .0080 2 (фиксированная область) и 0,25 CFM/ft (открытая область).

Таблица 10 Преобразование расхода воздуха во время испытания на герметичность.

Полноразмерный стол

Общий размер навесной стены составляет 4,18 м на 9,045 м, т.е. 37,81 м 2 (406,95 футов 2 ), периметр вентиляции для окна составляет 2 × [2 (1,03 0,53)] м, что составляет 6,24 м (20,47 фута). Объем воздуха (Q st ) рассчитан как 2,28 CFM и 1,32 CFM, как показано в Таблице 10. Суммарные утечки воздуха на единицу при фиксированных и открытых условиях составили 0,006 CFM/фут 9 .0080 2 и 0,064 CFM/фут соответственно. Эти значения соответствуют допустимому пределу 0,064 CFM/фут 2 и 0,25 CFM/фут соответственно.

Испытание на водонепроницаемость проводилось при статическом и динамическом давлении. Условия эксперимента при статическом давлении согласно ASTM E331-00:

  1. Испытательное давление: + 73,2 кгс/м 2 (+ 720 Па, 15,0 фунт/кв. дюйм)/рекомендация AAMA 501-15.

  2. Количество распыляемой воды: 204 л/м 2 ч,

  3. Продолжительность: 15 мин,

  4. Допуск: отсутствие неконтролируемой утечки воды.

Эксперименты под динамическим давлением проводились в соответствии с ААМА 501. 1-05 с использованием авиационного двигателя для распыления воды с одновременным обдувом воздухом. Эти условия были,

  1. Испытательное давление: скорость ветра равна статическому давлению + 73,2 кгс/м 2 можно рассчитать как \({\text{q}}_{0} \, = \,\frac{1}{16}{\ текст{V}}_{0}\), д 0 : давление основной скорости (кгс/м 2 ), V 0 : скорость ветра (м/с), \(\следовательно {\text{V}}_{0} \, = \,\ sqrt {q_{0} \times 16} = \sqrt {73,2 \times 16} \, = \, 3 4,0 5\) м/с,

  2. Количество распыляемой воды для жизни: 204 л/м 2 ч,

  3. Продолжительность: 15 мин,

  4. Допуск: отсутствие неконтролируемой утечки воды.

Утечек воды не обнаружено как при статическом, так и при динамическом давлении, подтверждено превосходное качество водонепроницаемости.

Выводы

В этом исследовании была предложена новая система навесных стен, которая могла бы заменить алюминиевую систему облицовки, используемую в качестве материала внешней обшивки железобетонного высотного здания, и была оценена конструкционная и воздухо-водонепроницаемость. Окончательные результаты этого исследования следующие:

  1. 1.

    Ожидается, что новая предлагаемая система навесных стен вантового типа снизит затраты на строительство в результате сокращения периода строительства по сравнению с существующим методом.

  2. 2.

    Конструктивные характеристики кабелей по отношению к расчетному давлению ветра были проверены посредством нелинейного анализа кабельной системы.

  3. 3.

    Сравнение результатов нелинейного структурного анализа предлагаемой конструктивной системы вантовой стены с результатами полномасштабного структурного эксперимента показывает аналогичные результаты для максимальных значений нагрузки и смещения, демонстрируя надежные результаты.

  4. 4.

    Для положительного начального натяжения, приложенного к кабелям в предлагаемой кабельной системе, 30% разрывного усилия было сочтено наиболее подходящим.

  5. 5.

    Было установлено, что требования к воздухонепроницаемости/водонепроницаемости предлагаемой системы навесных стен кабельного типа в качестве облицовочного материала соответствуют требованиям ASTM E283, E331 и AAMA 501. 1-05, что позволяет максимально повысить энергоэффективность.

Ссылки

  • AAMA (1996). Руководство по проектированию алюминиевых навесных стен . Шаумбург: Американская ассоциация архитектурных производителей

    Google ученый

  • ААМА. (2002). Предельно допустимый прогиб систем каркаса элементов облицовки зданий при расчетной ветровой нагрузке (стр. 33–72). Шаумбург: Американская ассоциация архитектурных производителей.

    Google ученый

  • Архитектурный институт Кореи. (2016). Строительные нормы и правила Кореи и комментарий (стр. 108–170). Сеул: Архитектурный институт Кореи.

    Google ученый

  • ASTM E283-04. (2002). Стандартный метод испытаний для определения скорости утечки воздуха через наружные окна, навесные стены и двери при определенных перепадах давления на образце (стр. 1–4). Западный Коншохокен: ASTM International.

    Google ученый

  • ASTM E331-00. (2002). Стандартный метод испытаний на проникновение воды через наружные окна, световые люки, двери и навесные стены при равномерной разнице статического давления воздуха (стр. 1–4). Филадельфия: ASTM.

    Google ученый

  • Чой С., Вон Дж., Пак Х. и Ха Ю. (2018). Оценка ветровой нагрузки системы навесных стен. WEIK, 22 (1), 19–23.

    Google ученый

  • Фэн, Р.-К., Йе, Дж.-Х., Ву, Ю., и Шен, С.-З. (1996). Механическое поведение стеклянных панелей, поддерживаемых зажимными соединениями в фасадах из кабельной сетки. Журнал стальных конструкций, 12 (1), 33–72.

    Google ученый

  • Георг Дж., Джим М., Джефф Д., Горд А., Деян Э. (2012). Проектирование и строительство стены остекления высотой 30 м, опирающейся на вантовые фермы. В Канадское общество гражданского строительства, 3-я Международная специализированная конференция по конструкциям, Эдмонтон, STR-1135 (стр. 1–10).

  • Корейская ассоциация пространственных конструкций. (2009). Нормы проектирования и комментарии к вантовым конструкциям (стр. 93–109). Сеул, Корея: Kimoondang.

    Google ученый

  • MIDAS Information Technology Co. Ltd. (2016). Анализ и проектирование (стр. 14–81). Сеул: MIDAS Information Technology Co. Ltd.

    Google ученый

  • Парк, Х.-С. (2017). Исследование системы вантовых стен, примененной к внешнему железобетонному покрытию. Журнал Корейского общества научно-промышленного сотрудничества, 18 (3), 579–585.

    Google ученый

  • Парк, Дж. С., Ли, Ч. Х., Ву, В. Т., Чанг, К. Р. (2014). Нагрузочный тест Cablenet System. In Труды весенней конференции AIOK (стр. 339–340).

  • Парк, ЮЗ-З. (2002). Структурная стеклянная система на крыше и фасаде. Журнал Корейской ассоциации пространственных конструкций, 2 (3), 1–28.

    Google ученый

  • Парк, ЮЗ-З. (2018). Стеклянная архитектура (стр. 160–180). Сеул, Корея: Wooribook.

    Google ученый

  • Шлайх, Дж., Шобер, Х., и Мошнер, Т. (2005). Фасады из предварительно напряженной вантовой сетки. Structural Engineering International, 15 (1), 36.

    Статья Google ученый

  • Ши Г., Цзо Ю., Ши X., Ши Ю., Ван Ю. и Го Ю. (2010). Текст научной работы на тему «Влияние повреждений на статическое поведение однослойной кабельной сети» Frontiers of Architecture and Civil Engineering in China, 4 (3), 382–395.

    Артикул Google ученый

Ссылки на скачивание

Вклад авторов

HSP написала рукопись в консультации с JHW и WJC. Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.

Благодарности

Это исследование было поддержано грантом (18AUDP-B106327-04) от Программы исследований в области архитектуры и городского развития, финансируемой Министерством земли, инфраструктуры и транспорта правительства Кореи.

Конкурирующие интересы

Авторы заявляют об отсутствии конкурирующих интересов.

Доступность данных и материалов

Наборы данных, использованные и/или проанализированные в ходе текущего исследования, можно получить у соответствующего автора по обоснованному запросу.

Финансирование

Неприменимо.

Примечание издателя

Springer Nature остается нейтральной в отношении юрисдикционных претензий в опубликованных картах и ​​институциональной принадлежности.

Информация об авторе

Авторы и организации

  1. Колледж дизайна и искусства, Университет Шинхан, Ыйцзеонгбу, Южная Корея

    Хён Су Парк

  2. Citywall ENG Co. Ltd., Соннам, Южная Корея

    Чон Хо Вон

  3. Факультет архитектуры и строительства, Университет Бата, Бат, Великобритания

    Июнь 0 Чунг

Авторы

  1. Хён Су Пак

    Посмотреть публикации автора

    Вы также можете искать этого автора в PubMed Google Scholar

  2. Jong Ho Won

    Посмотреть публикации автора

    Вы также можете искать этого автора в PubMed Google Scholar

  3. Woong June Chung

    Просмотр публикаций автора

    Вы также можете искать этого автора в PubMed Google Scholar

Автор, ответственный за корреспонденцию

Вунг Джун Чанг.

Дополнительная информация

Информация журнала: ISSN 1976-0485 / eISSN 2234-1315

Права и разрешения

Открытый доступ Эта статья распространяется в соответствии с условиями международной лицензии Creative Commons Attribution 4. 0 (http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/), которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе. , при условии, что вы укажете первоначальных авторов и источник, предоставите ссылку на лицензию Creative Commons и укажите, были ли внесены изменения.

Перепечатка и разрешения

Об этой статье

Мосты вантовые | Дезин

Результаты поиска:

Уточните параметры поиска:

  • UNStudio проектирует большой мост через реку Дунай в Будапеште

    Голландская студия UNStudio выиграла конкурс на создание дорожного, трамвайного, велосипедного и пешеходного перехода через Дунай в Будапеште, Венгрия. Подробнее

    Том Рейвенскрофт | | Оставить комментарий
  • Мост в Гонконге готовится к открытию из-за опасений по поводу структурной целостности

    Власти Китая объявили, что 55-километровый мост между Гонконгом, материковым Китаем и Макао готовится к открытию, несмотря на опасения, что части конструкции были смыты морем. Подробнее

    Блок Индии | | Оставить комментарий
  • Самый высокий мост в мире открыт для движения на юго-западе Китая

    Мост, подвешенный на высоте более полукилометра над китайской рекой, открыт для публики и стал самым высоким мостом такого типа в мире. Еще

    Эми Фрирсон | | 7 комментариев
  • Knight Architects представляет проект самого длинного моста Финляндии

    Британская фирма Knight Architects обнародовала свои планы строительства моста, который протянется на километр через залив в Хельсинки и станет самым длинным мостом в Финляндии. Подробнее

    Джессика Мэйрс | | Оставить комментарий
  • Календарь Dezeen A-Zdvent: Мост Эресунн от ASO Group

    Сегодня 15-й день нашего праздничного обратного отсчета современного дизайна мостов. Сегодняшняя запись — восьмикилометровый Эресуннский мост, соединяющий столицу Дании Копенгаген со шведским городом Мальмё. Еще

    Эми Фрирсон | | 2 комментария
  • Календарь Dezeen A-Zdvent: Виадук Мийо от Foster + Partners

    В качестве промежуточной точки нашего календаря A-Zdvent, посвященного мосту, мы выбрали виадук Мийо компании Foster + Partners, колоссальный мост, перекинутый через ущелье на юге Франции. Подробнее

    Эми Фрирсон | | Оставить комментарий
  • Календарь Dezeen A-Zdvent: Небесный мост Лангкави Питера Висса

    Буква L в нашем праздничном отсчете мостов — это Langkawi Sky Bridge, вантовая конструкция на вершине горы на архипелаге Лангкави в Малайзии. Подробнее

    Эми Фрирсон |
  • Мост Аккордов Сантьяго Калатравы

    Номер три в нашем календаре A-Zdvent, посвященном мостам, — мост Иерусалимских аккордов, построенный испанским архитектором и инженером Сантьяго Калатравой и спроектированный в виде гигантской арфы. Подробнее

    Эми Фрирсон |
  • Копенгагенский мост Олафура Элиассона напоминает корабельные мачты

    Художник датско-исландского происхождения Олафур Элиассон создал мост через Копенгагенский канал, который представляет собой ряд проволочных мачт на основе корабельного такелажа (+ слайд-шоу). Еще

    Джессика Мэйрс | | 1 Комментарий
  • Заха Хадид выиграла конкурс на строительство знаменитого моста через реку Тамсуи в Тайбэе

    Zaha Hadid Architects выиграла конкурс на проектирование 920-метрового моста через устье реки Тамсуи в тайваньской столице. Подробнее

    Эми Фрирсон | | 6 комментариев
  • Cirkelbroen от Олафура Элиассона

    Художник Олафур Элиассон спроектировал мост в форме корабля для канала Кристиансхавнс в Копенгагене, Дания. Еще

    Роуз Этерингтон | | 16 комментариев

Берлин собирается построить жилой и технологический район без автомобилей на территории бывшего аэропорта Тегель

OEO Studio использует материалы «в игровой форме» для кафе и магазина Designmuseum Denmark

Том Кундиг проектирует дом Траки с металлическим домиком на дереве для основателя Faulkner Architects

Студия Other Spaces создает красочный конический стеклянный павильон для калифорнийской винодельни

Шесть сверхвысоких небоскребов планируют построить в городах Северной Америки

Invisible Studio представляет деревянное убежище, «сделанное многими руками» в дендрарии Уэстонбирта

Space Copenhagen добавляет «потусторонние» предметы в ресторан

в Антверпене

Алексис Дорнье проектирует скворечники на Бали, чтобы они «слились с природой»

Руководство по мероприятиям Dezeen

Дезин Джобс

{{категория}}

{{carousel_title}}

Фасады из волнистого стекла | glassonweb.

com

Дата: 28 февраля 2012 г.

Рифленое стекло представляет собой плоское стекло, изогнутое в печи в определенную форму.

В данной работе представлена ​​возможность изготовления не только плоских стеклянных фасадов, но и их изготовления из гофрированных стеклянных панелей. Таким образом, соблюдаются экономические принципы, поскольку панели из гофрированного стекла могут быть намного тоньше, чем панели из плоского стекла, чтобы выдерживать те же ветровые нагрузки. Также архитекторам нравится рифленость фасадов; он дает живые отражения на тусклых плоских участках. Представлен один реализованный проект; Casa da Musica в Порту (P), реализованный в 2005 году. Наконец, проводится обсуждение возможных будущих разработок с панелями из гофрированного стекла.

Рис.1: влияние гофрированности на деформацию от 750 мм (синяя, плоская) до 5 мм (желтая, гофрированная).
 

Введение

Общеизвестно, что если взять в руки плоский лист бумаги, он будет слабым и провисшим. Однако, если вы сложите этот лист бумаги несколько раз, структурное поведение изменится с слабого на сильное, а форма провисшей на жесткую. К счастью, пленки для производства стекла все больше и больше подходят для создания складчатого или, что еще лучше, гофрированного стекла. Поэтому мы начали создавать стеклянные конструкции именно из гофрированного стекла. В фасадах одного известного здания используется гофрированное стекло. Это Casa da Musica в Порту (P) (архитектор ОМА). В этом здании гофрированные стеклянные панели используются для создания цельностеклянного фасада с относительно тонким листом стекла практически без стальных компонентов.

 

Casa da Musica in Porto (P)

В 1997 году Управление столичной архитектуры (OMA), возглавляемое голландским архитектором Ремом Колхасом, выиграло конкурс на строительство Культурного центра Порту в Португалии. Они спроектировали коробку довольно необычной формы из белого бетона, в которой находятся различные культурные мероприятия. В белой бетонной коробке были сделаны большие, очень большие отверстия, чтобы дневной свет проникал в здание и открывал посетителям здания изумительный вид на город Порту, расположенный на склонах реки Дору.

Рис.2: фасад Дома музыки; гофрированное стекло и белый бетон: неожиданно красивое сочетание.

ABT/Rob Nijsse попросили сделать предложение для фасада больших окон, самое большое из которых имеет размеры 25 на 12 метров, с использованием как можно большего количества стекла и, желательно, без стали. Мы испробовали все виды тонких вантовых конструкций, но они остались неприемлемыми для архитектора. Цитировать; «Я не хочу, чтобы вокруг стекла были все эти стальные спагетти». Когда мы пытались найти выход из этой «миссии невыполнимой», я наткнулся на публикацию испанской фирмы Cricursa, которая сделала большую стену из гофрированных панелей для интерьера магазина. Сопоставив одно с другим, я предложил большое окно, сделанное из больших гофрированных стеклянных панелей, уложенных друг на друга.

Рис.3: вид через панели из гофрированного стекла.

Из-за действовавших тогда производственных ограничений мы могли изготавливать гофрированные стеклянные панели высотой 4,5 метра, поэтому общая высота 12 метров была разделена на три части, которые, к счастью, совпали с расположением полов фойе/проходного помещения, иногда проходит через пустоты. Архитекторы сразу подхватили это предложение.

Как я потом узнал, особенно привлекателен был контраст между плоской, гладкой поверхностью белого бетона и рифленой, блестящей, блестящей поверхностью стеклянного фасада. Структурный эффект гофрированной панели очевиден; он может воспринимать гораздо большую ветровую нагрузку, чем плоский при той же толщине. Поэтому для стекла не требуются стальные опоры в виде тросов, колонн и балок. В целом поддержка компонентов фасада по-прежнему необходима. Мы объединили их с панелями пола, которые пересекали пустоты за фасадом.

Рис.4

Здесь были размещены максимально тонкие горизонтальные стальные фермы; поэтому перекрещивали диагонали, чтобы всегда иметь одну на растяжение. В местах, где нет пола, эти диагонали просто висят в воздухе.

Архитектор хотел, чтобы в большом Аудиториуме был дневной свет, что редко можно увидеть в театрах. Поэтому нам пришлось сделать две стены из гофрированного стекла, одну стену снаружи, чтобы принять на себя ветровую нагрузку и обеспечить водонепроницаемость и изоляцию, и одну стену внутри, отделяющую театр от фойе/проходной зоны. Можно предположить, что на качество звука в театре влияло наличие стекла, твердого отражающего материала.

Исследование, проведенное консультантом по акустике, показало, что благодаря гофрированной поверхности достигается очень эффективное рассеивание звука, а эффект двойной стеклянной стены приводит к более чем достаточному снижению уровня звука изнутри наружу и наоборот.

Рис.5

Вес стен из гофрированного стекла несут стальные балки, которые подвешиваются к бетонной стене поверх проема в бетонной форме здания. В общей сложности шесть более или менее больших отверстий в белой бетонной коробке были заполнены этой концепцией стен из гофрированного стекла.

 

Будущие области применения гофрированных стеклянных панелей

Теперь, когда стало возможным изготавливать фасады из гофрированного стекла, даже в многослойном стекле и стеклопакетах, мы можем подумать о другом возможном применении в строительстве зданий.

 

Крыши

 

Почему бы и нет? Если улучшенное статическое поведение (по сравнению с плоскими стеклянными панелями) работает для ветровой нагрузки: почему не для статической нагрузки или снеговой нагрузки, когда они расположены горизонтально, как крыша? Прозрачность в сочетании с естественной водонепроницаемостью стекла делает его очень интересным кровельным материалом. Конечно, защита от солнца — важный вопрос, о котором нужно позаботиться.

 

АВТОР: Rob Nijsse ABT/TU Делфт, Нидерланды

Музей у ручья (MAS) в Антверпене (B), реализованный в 2010 году, является еще одним примером.

Вы можете найти его в статье «Фасады из гофрированного стекла», полностью опубликованной в 2011 Glass Performance Days, Conference Proceedings Book, p. 394

600450

Rob Nijsse ABT/TU Делфт, Нидерланды

28.02.2012 12:00:00

Рифленые стеклянные фасады Glassonweb.com

Изогнутое стекло Плавленое стекло Стеклянные фасады Нидерланды

Арка для итогового экзамена 345 Карточки

Как подвесной мост работает как структурная система?

  • настил помещает подвесные тросы в натяжение
  • подвесные тросы передают нагрузку на подвесные тросы которые входят в натяжение башни
  • затем передают нагрузку на анкерные тросы
. 1892
  • Полностью интегрированные плиты перекрытий, балки, колонны, фундамент, наружные фасады, крыши
  • Монолитный блок
  • Строил не сам, а использовал подрядчиков
  • Ernest Ransome

    • English immigrant pioneered similar system in US
    • 1903 world’s first reinforced concrete skyscraper

    Ingalls Building Cincinnati

    • 16 stories – groundbreaking structure
    • integrated beams, slabs, and columns
    • железобетон с витыми железными стержнями

    наружные стены-монолитный бетон

    • Национальный исторический гражданский строительный датчик

    Падающая вода, Фрэнк Ллойд Райт

    • Кантилеверс Слишком мало стали. Linn Cove Viaduct

      • Engineer Gen Figg
      • Чрезвычайно чувствительный к окружающей среде – подъездные дороги не проходят через лес
      • Только земляные работы: 7 бетонных опор

      Бурдж-Халифа

      • ядро ​​с контрфорсом
      • шестигранная коробчатая балка, аналогичная мостовой модернизированная версия Эйфелевой башни

      Сен-Жан-де-Монмартр

      • 1-е некоммерческое бетонное здание
      • Стройные арки и своды невозможно построить из традиционной каменной кладки
      • Строительство 1894-1904
      • Все еще стоит

      после натяжения

      • Добавление стали и плотно ее тяну устранение всех напряжений в нижней части элемента
      • положительный эффект заключается в уменьшении растрескивания и уменьшении прогиба

      Тонкая оболочка

      Структурный элемент, прочность и жесткость которого достигается за счет его кривизны

      Карл Гаусс

      Любая криволинейная поверхность может быть охарактеризована как: 1. Цилиндрическая 2. Куполообразная 3. Седловидная

      Седловидная структура: Гиперболический парабалоид (hypar)

      • Выдавливание параболической формы по параболической траектории
      • Отлично подходит для крыш благодаря двойной кривизне – исключительная жесткость и прочность
      • Состоит из серии прямых линий
      • Выдерживает нагрузку при сжатии как арка
      • Самое главное- из-за тонкости, незначительного изгиба или отсутствия изгиба

      Средневекового происхождения 13 Испанская технология кладки

    • модернизирована и привезена в США в 1881 году каталонским архитектором Рафаэлем Гуаставино
    • несколько слоев керамической плитки толщиной менее 1 дюйма каждый
    • длинные пролеты высокой прочности и относительно легкие
    • отношение толщины к пролету 1 к 50

    Планетарий для корпорации Zeiss

    • необходима идеальная полусферическая форма и легкая конструкция (поверх существующего здания)
    • 07071 90 Walter Baursfield
    • Посмотрел на микроорганизмы-радиолярии (тип губки)

    Антон Тедеско

    привносит технологии в американскую арену Hershey Park Arena в Пенсильвании (1936)

    Сиднейский оперный театр

    • Конкурс дизайнеров провел Ээро Сааринен • Победитель — датский архитектор Йорн Утзон • На строительство ушло 20 лет

    Сиднейский оперный театр — Структура радиус

  • Совсем не оболочки
  • На самом деле 2400 сборных железобетонных ребер
  • 4000 отдельных железобетонных панелей, сборно закрепленных на ребрахВзаимосвязанные элементы на самом деле больше похожи на раму, чем на оболочку
  • изогнутая форма раковины. ..

    • Эстетическая красота и структурная прочность вытекают из тонкой оболочки
    • Идеальное сочетание формы и структуры , а строение в куполе собора Святого Павла? В часовне Ломас де Куэрнавака?

      Тройной купол, только средняя конструкция

      Каковы конструктивные преимущества тимбрельного свода по сравнению с традиционным каменным сводом?

        1. несколько слоев керамической плитки толщиной менее 1 дюйма каждый
        2. длинные пролеты высокой прочности и относительно легкие
        3. отношение толщины к пролету 1 к 50
        4. легче, тоньше, без центрирования красота и экономичность материала, почему, по вашему мнению, тонкие оболочки не получили более широкого применения в современном строительстве?

          Более высокая стоимость строительства, опалубки и более высокая стоимость рабочей силы

          Что говорит нам пример Сиднейского оперного театра об ограничениях тонкостенных конструкций?

          • Время постройки
          • следует за формой, а не за конструкцией
          • неэффективно, труднее при ветре

          Вантовая конструкция против подвесной

          • Большое сжатие вант в балке для выравнивания горизонтальной составляющей силы 907 907 5 907 5
          • Ферма глубже фермы жесткости
          • Вантовые намного жестче
          • Подвеска висит на вантах с изменяет форму в ответ на изменение нагрузки
          • Вантовые балки моста непосредственно связаны с башнями прямыми вантами, которые не меняют форму под нагрузкой , потому что они совершенно прямые

          Недостаток вантовых

          – большая сосредоточенная нагрузка в центре моста может вызвать опрокидывание опор

          Параболическая контактная сеть

          • Естественная форма натянутого троса
          • Форма линии тяги в арке
          • Диаграмма момента для свободно опертой балки

          Ферроцемент

          Тонкий сэндвич из бетона и проволочной сетки

          Железо и научно обоснованный дизайн

          До промышленной революции – Достаточно дорого – Не производится серийно

          Абрахам Дарби

          • Используемый кокс из угля в качестве источника топлива для выплавки чугуна
          • Экономическое развитие

          Мост в Колбрукдейле

          • Авраам Дарби III
          • Чугунные и каменные фундаменты
          • 100-футовый главный пролет и 40-футовая высота
          • 5 параллелей
          • 3 месяца строительства – быстрое строительство
          • 1-й железный мост

          Научные идеи оставались незамеченными в течение 150 лет

          0003

          Железо – от эмпирического до научного базирующегося

          • МАССОВЫЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНЫЕ ЖЕЛЕЗ
          • ДАРБИ ДЕМОВАНИЯ, что целая структурная система может быть построена из Железного
          • . Сент-Луис, пересекающий реку Миссисипи
          • Джеймс Идс – инженер-самоучка
          • Объяснение рационального использования стальных арок
          • Научно обоснованный дизайн
          • Самый длинный арочный мост в мире
          • Сначала для использования Steel

          Структура моста EADS

          • Основные арки RIBS Полые трубки (не сплошные стержни)
          • RIBS подключены к TRUSS (не простые ссылки (не сплошные батончики)
          • RIBS Crebses TRUSES (не простые стержни
          • .
          • Перемычки простые вертикальные колонны передают нагрузку настила вниз на арки
          • Без временного центрирования – метод «наклонного рычага»
          • В 5 раз длиннее, чем у Coalbrookdale (на 20 % больше, чем у следующей по величине арки на тот момент)

          Научный дизайн

          • Новый материал
          • Размер
          • Метод строительства – до сих пор используется современные методы, основанные на науке – Аналитические инструменты для Предсказание, как каждая новая инициатива будет работать
          • 77777777777779777797779777977977777977779779779779779779777779777777777777777777777777777777777777777777797777777977777779.
            • Снижение стоимости железнодорожной линии
            • Глубокий овраг
            • Арка 530 футов (на 10 футов длиннее, чем Eads)
            • 400 футов высотой (самая высокая арка в мире)

            Campo Volantin Bridge

            • Tiened Arch & Bow Technology
            • Структурные фундаменты, не требуемая для тяги
            • 2 Cantileved Access Lanspers . тросы
            • Арка трубчато-параболическая
            • Арка наклонена вбок

            Научная техника

            • Компьютерные инструменты для расчета конструкций
            • Строительная механика
            • Все о Равновесие

            Здания | Бесплатный полнотекстовый | Конструктивные характеристики и разумное поперечное сечение многоопорных вантовых мостов с перекрестными кабелями

            1. Введение

            вместимость. Однако из-за отсутствия концевых анкерных тросов и вспомогательных опор в средней башне жесткость конструкции недостаточна, а деформации слишком велики при неуравновешенной временной нагрузке [1,2]. Из-за чрезмерной деформации конструкции напряжения элементов многоопорного вантового моста под действием временной нагрузки сильно изменяются. Это приводит к тому, что компоненты подвержены стрессовой усталости. Конструкторы моста предложили множество концептуальных конструктивных схем для увеличения жесткости средней башни [3,4,5,6,7]. Инженеры-строители также провели соответствующие исследования деформации высоких башен и компонентов и жесткости тросов [8,9].,10,11]. Объектом исследования в данной статье являются кросс-вантовые многоопорные вантовые мосты, повышающие жесткость средней башни за счет установки кросс-кабелей в середине пролета.

            Квинсферри-Кроссинг, Шотландия, Великобритания, представляет собой трехбашенный вантовый мост с основным пролетом 650 м [12,13,14,15]. Это первый в мире многобашенный вантовый мост со скрещенными вантами. Этот особый дизайн позволяет стать проектом Landmark 21 века [12,13]. К концу декабря 2021 года завершено строительство моста через реку Бьяньючжоу-Янцзы. Это первый многобашенный вантовый мост с перекрестными вантами в Китае [16]. Проектирование и строительство моста послужили надежной основой для изучения поперечных тросов. В настоящее время большинство исследований перекрестных кабелей, опубликованных в стране и за рубежом, находятся на стадии концептуального проектирования. Глубоких исследований и расчетов для таких конструкций немного. Только путем проведения сравнительного анализа был сделан вывод о том, что перекрестные тросы имеют преимущества перед другими формами связи. В данной работе будет проведен анализ и расчет трехопорного вантового моста с перекрестными вантами. Таким образом, получается характеристика жесткости конструкции этого типа. Коэффициент поперечного сечения является одним из наиболее важных конструктивных параметров для этого типа конструкции. Мы рассчитаем разумный кросс-коэффициент на основе структурных характеристик и экономики. Результаты этой статьи послужат ориентиром для проектирования и анализа кросс-кабельных многобашенных вантовых мостов в будущем.

            2. Обзор литературы

            Перед проведением анализа и расчета кросс-кабельных многобашенных вантовых мостов необходимо ознакомиться с различными схемами, предложенными предшественниками. Наиболее прямым способом повышения жесткости конструкции многоопорных вантовых мостов является увеличение жесткости опор. Датские исследователи считают, что адекватную продольную жесткость можно получить с помощью А-образных башен, но это не единственный метод [3,4]. Жесткая средняя башня имеет плохие экономические показатели. Лучшим решением является рациональная настройка жесткости балок, башен и опорных колонн для восприятия внутренних сил и ограничения деформации [17]. Некоторые проектировщики мостов предлагали меры по увеличению жесткости многоопорных вантовых мостов, включая использование вант горизонтальной устойчивости, поперечных вант и вант внешней устойчивости [18]. Иностранный академик Китайской инженерной академии изучал влияние различных вантовых устройств на жесткость многобашенных вантовых мостов [19]. ]. Он произвел расчеты мостов с использованием трех систем горизонтальных стабилизирующих вант, наклонных стабилизирующих вант и промежуточных вант. Анализируя изгибающий момент и прогиб конструкции, он пришел к выводу, что можно разместить поперечные ванты в середине пролета для повышения общей жесткости конструкции. Тем не менее, есть некоторые проблемы с поперечным тросом, такие как увеличение количества вант, сложная анкеровка тросов в местах пересечения и возможное постоянное повреждение [20]. Его следует выбирать в соответствии с реальной ситуацией [21]. Исследователи мостов в Китае взяли в качестве объекта исследования четырехбашенный вантовый мост с главным пролетом 408 м и проанализировали реакцию конструкции при различных схемах стабилизирующих вант [22]. Результаты расчетов показывают, что при соединении системы «башня-балка» вертикальные прогибы основных балок различных способов усиления мало отличаются. Если учитывать характеристики несущей способности главной балки, поперечные вантовые стойки и А-образная башня превосходят другие методы усиления. Проведя анализ, они пришли к выводу, что в кросс-кабельной системе имеется оптимальное количество кабелей. Количество используемых кабелей резко возрастет при слишком большом количестве пересечений. Молодой ученый изучал влияние поперечного расположения вант на механические свойства многобашенных вантовых мостов [23]. Он же представил упрощенную методику расчета деформаций кросс-кабельных многобашенных вантовых мостов [24]. Результаты расчетов показывают, что дистанционное расположение и асимметричное расположение поперечных тросов могут эффективно улучшить закрепление центральной башни и повысить жесткость конструкции. Приведенное выше литературное исследование предоставит идеи и рекомендации для моделирования и исследования этой статьи.

            3. Методы моделирования

            3.1. Структурные параметры

            Расчетные параметры перекрестка Квинсферри были определены путем комплексного анализа и исследований. В этой статье в процессе моделирования используются параметры конструкции моста, аналогичные Квинсферри-Кроссинг [12,15]. Таким образом, он может гарантировать, что ошибочные выводы не будут получены из-за неправильного выбора параметров.

            Расчетное сооружение представляет собой трехбашенный вантовый мост с двумя основными пролетами по 650 м. Мостовая башня имеет одноколонный тип, а поперечное сечение представляет собой прямоугольную коробку. Боковая башня имеет высоту 203,3 м, а средняя башня – 210,7 м. Главная балка представляет собой стальную коробчатую балку шириной 37,6 м и высотой 4,465 м. С одной стороны каждой башни имеется 23 пары вантов. Каждый кабель имеет одинаковое сечение. Весь мост состоит из двойных параллельных вантовых плоскостей. Расстояние между плоскостями кабелей боковой башни составляет 2,9.м, а расстояние между плоскостями кабелей средней башни составляет 1,9 м (рис. 1).

            3.2. Модель Описание

            В соответствии с проектными параметрами, трехмерная модель конечных элементов создается программным обеспечением Midas Civil. Эта модель имеет в общей сложности 1074 узла и 917 узлов, и они составляют основу всей модели. Среди них башня моста и главная балка используют элементы общей балки. Поскольку в этой статье анализируется состояние моста после завершения строительства, нелинейный эффект вантового каната игнорируется. Во-первых, ванты моделируются элементами фермы. После статического линейного анализа функция «неизвестный коэффициент нагрузки» в программном обеспечении используется для получения исходной силы троса в соответствии с матрицей влияния. Затем в вантах используются вантовые элементы, предназначенные только для натяжения. При выполнении статического линейного расчета программа автоматически рассчитывает ванты как эквивалентные элементы фермы с учетом корректировки формулы Эрнста.

            В средней башне башня и главная балка соединены вместе, а в боковых башнях башня и главная балка разделены. С этим граничным ограничением общая жесткость конструкции лучше, а внутренняя температурная сила в главной балке мала. Общая схема модели и подробная схема пересеченных кабелей показаны на рисунке 2.

            3.3. Схема установки поперечного кабеля

            В этом документе описаны два метода установки поперечного кабеля. Один из методов состоит в том, чтобы увеличить количество вант на основе оригинальной конструкции для формирования вант в середине пролета скрещенными; другой метод заключается в том, чтобы оставить исходное количество вант без изменений и отрегулировать расстояние между вантами, чтобы сформировать пересеченные ванты в середине пролета.

            В соответствии с приведенными выше идеями устанавливаются два набора схем сравнения. Подробности см. в Таблице 1.

            Из Таблицы 1 видно, что план А и план А представляют собой одну и ту же схему. Таким образом, всего было установлено 11 трехопорных вантовых мостов по параметрам, указанным в таблице выше. Граничные условия структур одинаковы. Наиболее неблагоприятным вариантом нагрузки трехопорного вантового моста является временная нагрузка полного пролета, действующая с одной стороны основного пролета [25,26,27,28]. Подробности см. на рис. 3. Неуравновешенная нагрузка q увеличивается с 10 кН/м до 50 кН/м, чтобы получить изменение жесткости конструкции.

            4. Результаты и обсуждение

            4.1. Structural Performance

            В этой статье программное обеспечение конечных элементов используется для моделирования и расчетного анализа [29,30,31]. Рассчитаны деформация и внутреннее усилие конструкции под действием поперечного троса, а путем сравнения получен закон изменения характеристик конструкции. Это отражает механические свойства поперечных тросов.

            4.1.1. Горизонтальное смещение вершины средней башни (Башня 2)

            Сравнение горизонтального смещения верха средней башни показано на рисунке 4. Результаты расчета показывают следующее: (1) Значение горизонтального смещения верха башни 2 увеличивается линейно с увеличением неуравновешенной нагрузки. кв. (2) Под нагрузкой с увеличением количества поперечных тросов горизонтальное смещение башни постепенно уменьшается, а жесткость конструкции постепенно увеличивается. Стоит отметить, что эффективность увеличения жесткости становится медленнее. (3) С увеличением неуравновешенной нагрузки q все более очевидным становится влияние способности поперечного троса увеличивать жесткость средней башни.

            В том же наборе из шести пар поперечных тросов при неуравновешенной нагрузке q = 50 кН/м перемещение башни по схеме г уменьшается на 33,70 %, а по схеме Г — на 28,63 %. Метод 1 немного лучше, чем метод 2 для увеличения жесткости мид-башни.

            4.1.2. Прогиб основного пролета (Главный пролет 2)

            Сравнение прогиба основного пролета показано на рис. 5. Результаты расчета показывают следующее: (1) Величина прогиба основного пролета 2 увеличивается линейно с увеличением несбалансированная нагрузка q. (2) Под нагрузкой с увеличением числа поперечных тросов прогиб основного пролета постепенно уменьшается, а жесткость конструкции постепенно увеличивается. Стоит отметить, что эффективность увеличения жесткости становится медленнее. (3) С увеличением неуравновешенной нагрузки q влияние поперечного троса на уменьшение прогиба основного пролета становится все более и более очевидным.

            В том же наборе из шести пар поперечных тросов при неуравновешенной нагрузке q = 50 кН/м прогиб главного пролета по схеме г уменьшается на 23,17 %, а по схеме Г – на 13,26 %. Метод 1 явно лучше, чем метод 2 для увеличения жесткости основного пролета. После установки четырех пар поперечных тросов методом 2 увеличение поперечных тросов мало влияет на уменьшение прогиба основного пролета.

            4.1.3. Внутренняя сила главной балки

            Сравнение максимального положительного изгибающего момента главной балки показано на рисунке 6. Результаты расчета показывают следующее: (1) С увеличением неуравновешенной нагрузки q максимальный положительный изгибающий момент дальний свет продолжает увеличиваться. (2) Под статической нагрузкой установка поперечного троса приводит к увеличению внутренней силы основной балки. При неуравновешенной нагрузке q = 50 кН/м установка поперечного троса приводит к уменьшению внутренней силы главной балки. (3) Как правило, увеличение количества поперечных тросов увеличивает внутреннюю силу главной балки под действием статической нагрузки. Однако по мере увеличения неуравновешенной динамической нагрузки негативное влияние поперечного троса постепенно исчезает, что снижает внутреннюю силу основной балки. Внутренняя сила балки имеет тенденцию быть уравновешенной и стабильной.

            В том же наборе из шести пар поперечных тросов при неуравновешенной нагрузке q = 50 кН/м максимальный положительный изгибающий момент главной балки по схеме г уменьшается на 34,65 %, а по схеме Г уменьшается на 29,80%. Метод 1 немного лучше, чем метод 2, для уменьшения внутренней силы главной балки.

            4.1.4. Вантовая сила

            В данной работе в качестве объектов анализа выбраны 10 пар вант в середине основного пролета 1 (поперечные ванты и примыкающие к ним ванты). Номера кабелей показаны на рисунке 7. Во избежание избыточности сравнительной схемы, вызванной большим объемом данных, для анализа выбраны схемы а, г, е, схемы А, Г и Е. Рассчитайте усилие троса при статической нагрузке и комбинированном действии стационарной нагрузки и неуравновешенной нагрузки 50 кН/м, и разница между ними будет величиной изменения силы троса, вызванной неуравновешенной нагрузкой.

            Сравнение значения изменения усилия на тросе показано на рисунке 8. Результаты расчета показывают, что: (1) Из-за неуравновешенной нагрузки усилие на тросе с одной стороны основного пролета 1 увеличивается, а сила троса с другой стороны уменьшается. (2) С ростом числа поперечных тросов величина изменения силы троса стремится к равновесию. (3) Под действием неуравновешенной нагрузки перекрещивающийся трос заставляет больше тросов разделять внешнюю силу и ослабляет пиковую внутреннюю силу основных несущих компонентов.

            В том же наборе из шести пар перекрестных тросов при неуравновешенной нагрузке q = 50 кН/м усилие троса 11# по схеме г снижается на 23,56 %, а по схеме Г — на 17,55 %. Тросовое усилие троса 10# на схеме г снижается на 49,25%, а на схеме Г – на 46,34%. Метод 1 немного лучше, чем метод 2, для уменьшения силы троса.

            В этом разделе рассматриваются конструктивные характеристики кросс-кабельных многоопорных вантовых мостов с четырех аспектов: деформация башни, деформация главной балки и внутренняя сила, а также внутренняя сила вант. Результаты показывают, что под действием неуравновешенной нагрузки установка поперечного троса в середине пролета может значительно уменьшить деформацию конструкции, сбалансировать внутреннюю силу компонентов и обеспечить жесткость конструкции. Поперечный трос действует как соединение, которое увеличивает усилие компонентов, которые были ненагруженными или менее нагруженными ранее, и ослабляет пиковое внутреннее усилие основных несущих компонентов. В результате сила всего моста более сбалансирована, и можно полностью использовать грузоподъемность каждого компонента. Это означает, что при использовании одних и тех же материалов компонентов многоопорный вантовый мост с перекрестными кабелями может иметь больший пролет, чем традиционный многоопорный вантовый мост. Проектировщики мостов могут повысить общую жесткость многоопорных вантовых мостов, отрегулировав расстояние между вантами для формирования пересечений на этапе проектирования. Дополнительные поперечные ванты также могут быть добавлены для решения проблемы недостаточной жесткости существующих многобашенных вантовых мостов. Однако из всех результатов расчетов видно, что с увеличением числа поперечных тросов степень улучшения жесткости конструкции постепенно снижается. На это должны обратить внимание проектировщики мостов, чтобы обеспечить рациональность и экономичность конструкции.

            4.2. Экономический анализ поперечного троса

            Чем больше перекрестных тросов установлено, тем более жесткой будет конструкция [32,33]. Из результатов расчетов видно, что независимо от способа 1 или способа 2 с увеличением числа кросс-кабелей эффективность его действия постепенно снижается. При этом потребление кабелей продолжает увеличиваться. В этой статье экономия вант изучается с двух аспектов эффективности и потребления [33,34].

            4.2.1. Эффективность поперечного троса

            В этой статье эффективность действия троса отражена путем расчета жесткости средней башни. Горизонтальная сосредоточенная сила F в 20 000 кН приложена к вершине средней башни. Рассчитайте значение водоизмещения Δ средней башни. Тогда жесткость K средней башни равна следующей.

            Для более точного представления вклада каждых двух дополнительных пар поперечных тросов в жесткость конструкции индекс эффективности поперечных тросов γ описывается следующим образом.

            В приведенной выше формуле имеем:

            • δK – разница в жесткости башни после добавления двух пар поперечных тросов;

            • K0 — жесткость башни без добавления двух пар поперечных тросов.

            Указывает отношение увеличения жесткости средней башни после добавления двух пар скрещенных тросов к жесткости без добавления этих двух пар скрещенных тросов.

            Результаты расчетов представлены на рисунке 9..

            Результаты расчетов показывают следующее: (1) С увеличением количества поперечных тросов их влияние на среднюю башню постепенно снижается. (2) Эффективность поперечного кабеля метода 2 немного ниже, чем метода 1.

            4.2.2. Потребление кабелей

            С увеличением количества перекрестных кабелей потребление кабелей продолжает расти. Расход кабеля является экономическим показателем конструкции. Разумный расход кабеля является основой для проектирования и строительства многоопорного вантового моста с разумной конструкцией, отличными характеристиками и экономичным применением. Расход кабеля на весь мост, рассчитанный в данной статье, показан на рисунке 10.

            Результаты расчетов показывают следующее: (1) При установке того же количества межпролетных кроссов расход кабелей, используемых по способу 1, значительно больше, чем по способу 2. (2) При увеличении количества перекрестных кабелей расход кабелей по способу 2 увеличивается плавно, а расход кабелей по способу 1 возрастает резко.

            4.2.3. Экономический показатель перекрестных тросов

            В этой статье экономический показатель Q перекрестного троса определяется в соответствии с максимальным вертикальным отклонением ω главной балки под динамической нагрузкой и потреблением β тросов для полного моста. Экономический показатель Q – расход тросов на уменьшение прогиба главной балки на 1 см при использовании поперечного троса. Прогиб главной балки под временной нагрузкой и расходом тросов по схеме а(А) равен (ω0,β0). После установки поперечного троса величина уменьшения вертикального отклонения главного луча и увеличенная величина расхода троса составляют (ω0-ωi,βi-β0).

            Тогда экономический показатель Q описывается следующим образом.

            Результаты расчета экономического показателя Q перекрестного кабеля для каждой схемы представлены на рисунке 11. Значение экономического показателя Q метода 2 колеблется от 2,853 до 3,969. Другими словами, экономия перекрестного кабеля в методе 1 хуже, чем в методе 2. (2) С увеличением количества перекрестных кабелей экономичность перекрестного кабеля в методе 1 становится все хуже и хуже. Экономический показатель метода 2 сначала уменьшается, а затем увеличивается. Метод 2 показывает большую экономичность при прокладке четырех и шести пар межпролетных поперечных тросов.

            4.3. Разумное соотношение поперечного сечения вант

            Соотношение поперечного сечения вант является чрезвычайно важным конструктивным параметром для многоопорных вантовых мостов с поперечной вантой. Два аспекта жесткости конструкции и расхода кабеля подробно изучались в предыдущем разделе. Результаты показывают, что слишком большое количество пересечений кабеля приведет к проблеме чрезмерного потребления кабеля. Существует оптимальное решение для кросс-отношения. По требованию жесткости конструкции следует выбирать схему с меньшим расходом кабеля.

            Требования к жесткости вантовых мостов в китайских Технических требованиях к проектированию автомобильных вантовых мостов (JTG/T 3365-01-2020) в основном касаются обычных автомобильных вантовых мостов [35]. Четкой регламентации конкретно пределов жесткости многобашенных вантовых мостов не существует [36]. Ли З.С. в литературе предлагалось использовать коэффициент прогиба-пролета для отражения жесткости многобашенного вантового моста [37]. Проведя анализ многобашенных вантовых мостов, которые были построены и хорошо эксплуатируются в Китае, они получили, что их коэффициент прогиба составляет примерно 1/534~1/770. В сочетании с соответствующими спецификациями мостов в Японии и США, диапазон отношения прогиба к пролету многоопорного вантового моста под временной нагрузкой ограничен 1/550~1/9.00. По расчетному значению кросс-кабельного экономического показателя Q 11 схем принять за границу кросс-кабельного хозяйства медиану интервала Q=4.

            За ось абсцисс принять максимальный вертикальный прогиб главной балки многоопорного вантового моста под временной нагрузкой, а за ординату – расход кабеля всего моста. Получены результаты расчета 11 схем, как показано на рисунке 12. По разумному диапазону отношения прогибов к пролету получен допустимый диапазон деформации максимального вертикального прогиба при временной нагрузке (красный пунктир на рисунке). Считается, что кросс-кабельный многоопорный вантовый мост в этом диапазоне удовлетворяет требованиям жесткости конструкции. Нарисуйте границу экономического индикатора кабеля на рисунке 12 (черная пунктирная линия на рисунке). Схемы, расположенные в верхней части границы, экономически неполноценны и затратны. Схемы, расположенные в нижней части границы, экономичны.

            На рисунке 12 показана сравнительная схема схемы на двойных индикаторах. Область на рисунке разделена на три области границей коэффициента прогиба и границей экономического показателя кабеля.

            Зона 1 (Схема d, e, f) : Схема поперечного троса в этой зоне демонстрирует отличные механические свойства, малую вертикальную деформацию главной балки под временной нагрузкой и высокую жесткость конструкции. Однако потребление кабеля по всему мосту резко увеличилось, что привело к ухудшению экономической ситуации. Схемы этой области подходят для проектного плана, который имеет очень жесткие требования к жесткости конструкции, а экономия используется только в качестве вспомогательного ориентира.

            Зона 2 (Схема B, b, C, c, D, E, F) : Схема поперечного троса в этой зоне показывает хорошие механические характеристики, вертикальная деформация основной балки под временной нагрузкой умеренная, и он соответствует требованиям предела жесткости конструкции. Расход кабеля на весь мост тоже соответствующий, да и экономия хорошая. Схема этой области учитывает как жесткость конструкции, так и расход кабелей и позволяет достичь более разумной цели проектирования. Ее следует использовать как оптимальную расчетную схему кросс-кабельного многобашенного вантового моста.

            Следует отметить, что все схемы B, b, c и F близки к границе жесткости конструкции или границе экономичности кабеля. Поэтому следует отдавать предпочтение схемам C, D и E.

            Зона 3 (Схема A/a) : Схема поперечного кабеля в этой области имеет плохие механические свойства. Хотя расход кабеля полного моста невелик, он не может удовлетворить предельным требованиям жесткости конструкции. Это небезопасная конструкция, и ее не следует рассматривать.

            Чтобы применить выводы анализа к многоопорным вантовым мостам с поперечными вантами, в этой статье используется безразмерное соотношение поперечных вант для указания количества поперечных вант. Отношение поперечного сечения кабеля k следующее.

            В приведенной выше формуле имеем:

            • м – количество поперечных тросов;

            • М – количество вант с одной стороны башни; подробности см. на рис. 13.

            Согласно таблице сравнения схем оптимальной схемой являются схемы C, D и E, а их коэффициенты поперечного сечения кабелей составляют 17,39%, 26,09% и 34,78%. Результаты показывают, что наиболее разумным методом является создание пересечения кабеля в середине пролета путем регулировки расстояния между кабелями, а разумный диапазон коэффициента поперечного сечения составляет 15% ~ 35%. Если жесткость конструкции улучшается путем добавления дополнительных поперечных тросов, поперечное соотношение должно контролироваться в пределах 16 %. В противном случае конструкция покажет проблему перерасхода кабелей на весь мост.

            Дизайн перекрестка Квинсферри именно такой. Метод установки поперечного троса заключается в формировании поперечного троса в середине пролета путем регулировки расстояния между тросами, а коэффициент поперечного троса составляет 25%. Это еще раз подтверждает вывод настоящей статьи.

            5. Выводы и рекомендации

            На основе специальной конструкции Квинсферри-Кроссинг в качестве основы для исследования в данной статье проводится углубленное исследование кросс-кабельных многобашенных вантовых мостов. С точки зрения жесткости конструкции и экономичности выясняется влияние поперечных тросов на характеристики конструкции и предлагается разумное соотношение поперечных связей.

            В этой статье предлагаются два метода установки поперечных тросов в середине пролета и проводится серия анализов методом конечных элементов 11 различных схем. Сравнение схемы А (без поперечного троса) и схемы D (шесть пар перекрестных вант в середине пролета образованы за счет регулировки расстояния между вантами). При неуравновешенной нагрузке 50 кН/м горизонтальное перемещение средней башни схемы Д уменьшается на 28,63 %, прогиб главной балки уменьшается на 13,26 %, максимальный положительный изгибающий момент главной балки уменьшается на 290,80 %, а значение изменения силы вант в середине пролета уменьшается на 17,55 % и 46,34 %. Результат показывает, что поперечный кабель действует как соединение для балансировки внутренней силы компонента и может значительно улучшить характеристики конструкции. При несбалансированной нагрузке поперечные тросы могут эффективно решить проблемы недостаточной жесткости и чрезмерной деформации средней башни. Кросс-кабельные многоопорные вантовые мосты имеют лучшую пролетную способность, чем обычные многоопорные вантовые мосты, изготовленные из тех же материалов.

            Коэффициент проходимости является важным параметром кросс-кабельных многобашенных вантовых мостов. С увеличением количества поперечных тросов жесткость конструкции увеличивается. Однако эффективность кабеля снижается, а расход кабеля увеличивается. В статье предложена оптимальная конструктивная схема многоопорного вантового моста с перекрестными вантами на основе двойных показателей жесткости конструкции и расхода вант. То есть для формирования пересечения кабелей в середине пролета путем регулировки расстояния между кабелями, и разумный диапазон поперечного соотношения составляет 15% ~ 35%. Если жесткость конструкции улучшается за счет добавления дополнительных поперечных тросов, поперечное соотношение должно контролироваться в пределах 16%, чтобы обеспечить экономию конструкции.

            Кросс-кабельные многоопорные вантовые мосты более сложны, чем традиционные многоопорные вантовые мосты. Очень важно проанализировать местные напряжения его основной балки и области крепления поперечных тросов. Анализ чувствительности кросс-кабельных многоопорных вантовых мостов с различными пролетами, материалами и конструктивными параметрами заслуживает дальнейших исследований в будущем.

            Вклад авторов

            Концептуализация, С.Ю. ; курирование данных, BP; формальный анализ, С.Ю.; методология, HC; ресурсы, LW; программное обеспечение, LW; написание — первоначальный вариант, С.Ю.; написание – обзор и редактирование, Б.П. и Х.К. Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.

            Финансирование

            Это исследование финансировалось Департаментом транспортной науки и техники провинции Шэньси, проект финансирования, номер гранта 13-25k.

            Заявление о доступности данных

            Некоторые или все данные, подтверждающие результаты этого исследования, можно получить у соответствующего автора по обоснованному запросу.

            Конфликт интересов

            Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

            Ссылки

            1. Yu, B.C.; Ван, Дж. С.; Ай, Дж.; Сан, Р.Ю. Конструктивная форма и развитие вантового моста. В материалах 2-й Международной конференции по достижениям в области материалов, мехатроники и гражданского строительства 2017 г. (ICAMMCE 2017), Гуанчжоу, Китай, 19–20 января 2017 г. ; Том 121, стр. 61–64. [Google Scholar]
            2. Ван, П. Х.; Ян, К.Г. Параметрические исследования вантовых мостов. вычисл. Структура 1996 , 60, 243–260. [Google Scholar] [CrossRef]
            3. Гимсинг, Нью-Джерси Мосты с кабельной поддержкой: концепция и дизайн; John Wiley & Sons, Ltd. Публикация: Hoboken, NJ, USA, 1997. [Google Scholar]
            4. Gimsing, N.J. Современный вантовый мост — 50 лет разработки с 1955 по 2005 год. Материалы Международного симпозиума по инновациям. & Устойчивость конструкций в гражданском строительстве, Нанкин, Китай, 1 января 2005 г.; Том 1, стр. 47–64. [Академия Google]
            5. Сид, К.; Бальдомир, А .; Эрнандес, С. Оптимальная вантовая система пересечения многопролетных вантовых мостов. англ. Структура 2018 , 160, 342–355. [Google Scholar] [CrossRef]
            6. Шао, X.D.; Ху, Дж.; Дэн, Л.; Цао, Дж.Х. Концептуальный проект многопролетного частично наземного вантового моста с пересекающимися вантами. Дж. Бридж, инженер. 2014 , 19, 06013001. [Google Scholar] [CrossRef]
            7. Ruiz-Teran, A.M.; Апарисио, AC Два новых типа мостов: подпалубные вантовые мосты и комбинированные вантовые мосты — современный уровень техники. Можно. Дж. Гражданский. англ. 2007 , 34, 1003–1015. [Google Scholar] [CrossRef][Зеленая версия]
            8. Ахлак, Х.; Батт, Ф .; Алветаиши, М .; Риаз, М .; Бенджедду, О .; Хусейн, Э. Э. Структурная идентификация минарета высотой 90 м памятника архитектуры в условиях внешних вибраций. Buildings 2022 , 12, 252. [Google Scholar] [CrossRef]
            9. Xia, GP; Чжан, З. Прогиб вант и гравитационная жесткость вантового подвесного моста. в передовых исследованиях материалов; Trans Tech Publications Ltd.: Фрайенбах, Швейцария, 2011 г.; Том 255, стр. 1039.–1042. [Google Scholar]
            10. Полак М.; Мика, Т .; Клиер, Т .; Плачи, Т .; Симлер, М. Экспериментальный анализ больших колебаний выбранных вант на вантовом мосту. заявл. мех. Матер. 2016 , 837, 85–88. [Google Scholar] [CrossRef]
            11. Wang, D.W.; Шан, М.Ф.; Сан, П.Х. Анализ деформационных характеристик ферменной конструкции на основе метода деформационной декомпозиции. Buildings 2022 , 12, 258. [Google Scholar] [CrossRef]
            12. Kite, SE; Хорнби, Р.; Минто, Б .; Картер, М.Т.; Hussain, NM Queensferry Crossing, Шотландия – схема, образцы и определения. Дж. Бридж, инженер. 2019 , 172, 92–112. [Google Scholar]
            13. Картер, М.Т.; Кайт, SE; Хусейнм, Нью-Мексико; Минто, Б. Проект замещающего перехода Форт, Шотландия. проц. Инст. Гражданский англ. 2010 , 163, 91–99. [Google Scholar] [CrossRef]
            14. Kite, SE; Хуссейн, Н.М.; Картер, М.Т. Четвертая замена пересечения-Шотландия, Великобритания. Procedia англ. 2011 , 14, 1480–1484. [Google Scholar] [CrossRef][Green Version]
            15. Yang, X.Y. Лето. Дизайн FRC в Шотландии. Мост 2011 , 2, 5–7. [Google Scholar]
            16. Нин, Б.В. Общий проект моста через реку Бьяньючжоу Янцзы на недавно построенной высокоскоростной железной дороге Анцзю. Мост Констр. 2020 , 50, 86–91. [Google Scholar]
            17. Virlogeux, M. Мосты с несколькими вантовыми пролетами. Структура англ. Междунар. 2001 , 11, 61–82. [Google Scholar] [CrossRef]
            18. Rodado, J.; Мантерола, Дж. Многопролетные вантовые мосты. В материалах конференции IABSE: «Мосты с тросовой опорой — бросая вызов техническим ограничениям», Сеул, Южная Корея, 12–14 июня 2001 г.; стр. 25–33. [Академия Google] [CrossRef]
            19. Тан, М.К. Вантовые мосты. В Справочнике по проектированию мостов; Чен, В.-Ф., Дуань, Л., ред.; CRC Press: Boca Raton, FL, USA, 2000. [Google Scholar]
            20. Yan, G.M. Повторное обсуждение некоторых вантовых мостов, а также многобашенных вантовых мостов. В материалах 13-й Национальной академической конференции по мостам, Шанхай, Китай, 16–19 ноября 1998 г .; стр. 178–182. [Google Scholar]
            21. Чжоу, N.X. Перспективы проектной концепции вантового моста в 21 веке. В материалах 13-й Национальной академической конференции по мостам, Шанхай, Китай, 16–19.ноябрь 1998 г.; стр. 161–170. [Google Scholar]
            22. Чен А.Р.; Сян Х. Ф. Концептуальный проект многобашенного вантового моста. В материалах 13-й Национальной академической конференции по мостам, Шанхай, Китай, 16–19 ноября 1998 г .; стр. 171–177. [Google Scholar]
            23. Чай С.Б.; Чжан, Р.Л.; Ван, С.Л. Влияние перекрестного расположения вант на механические характеристики многоопорного вантового моста. науч. Технол. англ. 2021 , 21, 13131–13138. [Академия Google]
            24. Чай, С.Б.; Ван, С.Л. Упрощенный метод расчета деформации многобашенных вантовых мостов с пересечением вант. англ. Структура 2019 , 181, 354–361. [Google Scholar] [CrossRef]
            25. Цао, С.С.; Лей, JQ; Ли, З.С.; Лин, DJ; Ван, Р.Г. Расчет жесткости многобашенного вантового моста. J. World Bridge 2012 , 40, 55–59. [Google Scholar]
            26. Ю М.; Ляо, HL; Ли, В.; Ма, см; Ли, М.С. Исследование конструктивной системы многобашенных вантовых мостов. Дж. Рейлв. Строить. 2015 , 3, 12–15. [Google Scholar]
            27. Miao, J.W. Исследования по теории проектирования сверхпролетных вантовых мостов; Университет Тунцзи: Шанхай, Китай, 2006 г. [Google Scholar]
            28. Lin, D.J.; Ли, З.С.; Ван, Р.Г. Исследование механических свойств многобашенных вантовых мостов. Шоссе 2013 , 7, 317–321. [Google Scholar]
            29. Мао Ю.Ф. Математическое моделирование вантового моста. В материалах 7-й Международной конференции по образованию, менеджменту, информации и машиностроению, Шэньян, Китай, 28–30 апреля 2017 г.; Том 76, стр. 1816–1820. [Академия Google]
            30. Ютака О.; Шуничи, Н. Статические и сейсмические исследования стальных и бетонных гибридных опор для многопролетных вантовых мостов. Дж. Констр. Сталь рез. 2011 , 67, 203–210. [Google Scholar]
            31. Альсайед, М.; Лин, Л .; Хассан, Дж. Статическое поведение частично закрепленного на земле вантового моста с различным соотношением боковых и основных пролетов: система сверхдлинных пролетов с пересекающимися тросами. Строения 2021 , 33, 3736–3745. [Google Scholar] [CrossRef]
            32. Xiong, F.; Чен, К.С. Сравнительное исследование экономических характеристик экстрадозированного вантового моста и вантового моста. заявл. мех. Матер. 2015 , 721, 744–746. [Google Scholar] [CrossRef]
            33. Арельяно, Х.; Толентино, Д.; Гомес, Р. Оптимальное перекрещивание кабелей в многопролетных вантовых мостах с использованием генетических алгоритмов. Дж. Гражданский. англ. 2019 , 23, 719–728. [Google Scholar] [CrossRef]
            34. Ющик, М. О поиске моделей для ранней оценки стоимости мостов: подход на основе SVM. Buildings 2020 , 10, 2. [Google Scholar] [CrossRef][Green Version]
            35. JTG/T 3365-01-2020; Технические условия на проектирование автомобильного вантового моста. Министерство транспорта Китайской Народной Республики: Пекин, Китай, 2020 г.
            36. Чай С.Б.; Сяо, RC; Ван, С.Л. Продольная связанная жесткость поперечных вант многобашенных вантовых мостов. Дж. Харбин Инст. Технол. 2016 , 9, 354–361. [Google Scholar]
            37. Ли, З.С. На основе статических и динамических характеристик исследования жесткости конструкции длиннопролетного многоопорного вантового моста; Пекинский университет Цзяотун: Пекин, Китай, 2014 г. [Google Scholar]

            Рис. 1. Высота конструкции (м).

            Рисунок 1. Высота конструкции (м).

            Рисунок 2. Детали модели с перекрестным кабелем.

            Рисунок 2. Детали модели с перекрестным кабелем.

            Рисунок 3. Эскиз неуравновешенной нагрузки.

            Рисунок 3. Эскиз неуравновешенной нагрузки.

            Рисунок 4. Сравнение горизонтального перемещения мидель-башни.

            Рисунок 4. Сравнение горизонтального перемещения мидель-башни.

            Рисунок 5. Сравнение прогиба основного пролета.

            Рисунок 5. Сравнение прогиба основного пролета.

            Рисунок 6. Сравнение максимального положительного изгибающего момента главной балки.

            Рисунок 6. Сравнение максимального положительного изгибающего момента главной балки.

            Рисунок 7. Схема нумерации вантов.

            Рисунок 7. Схема нумерации вантов.

            Рисунок 8. Сравнение значения изменения силы троса.

            Рисунок 8. Сравнение значения изменения силы троса.

            Рисунок 9. Эффективность каждых 2 пар перекрестных кабелей.

            Рисунок 9. Эффективность каждых 2 пар перекрестных кабелей.

            Рисунок 10. Сравнение потребления кабелей.

            Рисунок 10. Сравнение потребления кабелей.

            Рисунок 11. Сравнение экономических показателей перекрестных кабелей.

            Рисунок 11. Сравнение экономических показателей перекрестных кабелей.

            Рисунок 12. Таблица сравнения схем.

            Рисунок 12. Таблица сравнения схем.

            Рисунок 13. Диаграмма расчета коэффициента поперечного сечения кабеля.

            Рисунок 13. Диаграмма расчета коэффициента поперечного сечения кабеля.

            Таблица 1. Параметры контрастной схемы с перекрестными кабелями.

            Таблица 1. Параметры контрастной схемы с перекрестными кабелями.

            Method 1 Method 2
            I II III Half Elevation View I II III Half Elevation View
            I – номер схемы; II -количество пар вант с одной стороны башни; III -количество пар скрещенных тросов в середине пролета.
            a 23 0 A 23 0
            b 24 2 B 23 2
            c 25 4 C 23 4
            d 26 6 D 23 6
            e 27 8 E 23 8
            f 28 10 F 23 10

            Примечание издателя: MDPI остается нейтральным в отношении юрисдикционных претензий в опубликованных картах и ​​институциональной принадлежности.

            Добавить комментарий

            Ваш адрес email не будет опубликован.