Толщина осевой линии по госту: Толщина осевой линии. Линии на чертеже

Содержание

Какой твердости применяют карандаш для построения, для обводки чертежа? От чего зависит выбор твердости карандаша?

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ПО ИНЖЕНЕРНОЙ ГРАФИКЕ

 

 

Графическая работа №1

«Линии чертежа»

 

Липецк 2015

 

 

Цель задания:

· сформировать умения по применению основных правил оформления чертежей на основании государственных стандартов;

· научить вычерчивать в карандаше вертикальные, горизонтальные, наклонные и циркульные линии различного типа, точно соблюдая соответствие их конфигурации и толщине.

Оборудование:

чертежная бумага формата А4 (210х297), карандаши различной мягкости, набор чертежных инструментов (циркуль, измеритель, линейка, угольник, транспортир и т. п.), задание.

 

Учебная литература:

1. А. М. Бродский, Э. М. Фазлулин, В. АХалдинов. Инженерная графика (металлообработка). – М.: Издательский центр «Академия», 2015.

2. А. М. Бродский, Э. М. Фазлулин, В. А. Халдинов. Практикум по инженерной графике: – М. Издательский центр «Академия», 2015.

Содержание листа: графическая композиция линий чертежа

 

 

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

Теоретическая часть

Начертания, толщины и основные назначения девяти типов линий, применяемых на чертежах, устанавливает стандарт ГОСТ- 2.303-68.

В учебных чертежах наиболее часто используются шесть типов линий.

 


Штрихпунктирные линии, применяемые в качестве центровых линий, должны пересекаться между собой длинными штрихами. Штрихпунктирную линию, применяемую в качестве центровой линии окружности с диаметром менее 12 мм, рекомендуется заменять сплошной тонкой линией. Штрихи (также промежутки между ними) должны быть приблизительно одинаковой длины.

 

 

 

Приступая к выполнению чертежа, нужно вначале определить, какие из геометрических построений необходимо применить в данном случае, т.е. провести анализ графического состава изображения.

Анализом графического состава изображения называют процесс расчленения выполнения чертежа на отдельные графические операции.

Первый графический лист контрольной работы опирается на раздел «Геометрическое черчение». Линии чертежа должны соответствовать ГОСТ 2.303-68.

Выполнение задания удобнее начинать с проведения через середину внутренней рамки чертежа тонкой вертикальной линии, на которой делают пометки в соответствии с размерами, приведенными в задании. Через намеченные точки проводят тонкие вспомогательные линии, облегчающие выполнение графической части задания. На вертикальных осях, предназначенных для окружностей, наносят точки, через которые проводят окружности указанными в задании линиями.

 

 

На учебных чертежах толщину сплошной основной линии (S) принимать 0,8 … 1 мм. Толщина линий одного типа должна быть одинакова для всех изображений на данном чертеже. Основная надпись чертежа заполняется чертежным шрифтом по ГОСТ 2.304-81. Для выполнения надписей на чертежах применять шрифт типа Б с наклоном 75° к основанию строки. Размеры на графическом листе не ставить, они даны для композиции на формате изображений (смотри образец).

Линии должны быть с четкими и ровными краями, одинаковой толщины на всем протяжении. В конце задания для приобретения навыков работы с угольниками предлагается заштриховать нижний четырехугольник под углом 45 градусов. На разных стадиях выполнения чертежа применяют карандаши различной твердости.

ПРИМЕР ВЫПОЛНЕНИЯ ГРАФИЧЕСКОЙ РАБОТЫ №1

 

 

ЗАДАНИЕ К ГРАФИЧЕСКОЙ РАБОТЕ №1

Варианты заданий Вычертить приведенные линии и изображения, соблюдая указанное их расположение. Толщину линий выполнять в соответствии с ГОСТ 2.303-68, размеры не наносить.

 

 

Контрольные вопросы

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ПО ИНЖЕНЕРНОЙ ГРАФИКЕ

 

 

Графическая работа №1

«Линии чертежа»

 

Липецк 2015

 

 

Цель задания:

· сформировать умения по применению основных правил оформления чертежей на основании государственных стандартов;

· научить вычерчивать в карандаше вертикальные, горизонтальные, наклонные и циркульные линии различного типа, точно соблюдая соответствие их конфигурации и толщине.

Оборудование:

чертежная бумага формата А4 (210х297), карандаши различной мягкости, набор чертежных инструментов (циркуль, измеритель, линейка, угольник, транспортир и т. п.), задание.

 

Учебная литература:

1. А. М. Бродский, Э. М. Фазлулин, В. АХалдинов. Инженерная графика (металлообработка). – М.: Издательский центр «Академия», 2015.

2. А. М. Бродский, Э. М. Фазлулин, В. А. Халдинов. Практикум по инженерной графике: – М. Издательский центр «Академия», 2015.

Содержание листа: графическая композиция линий чертежа

 

 

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

Теоретическая часть

Начертания, толщины и основные назначения девяти типов линий, применяемых на чертежах, устанавливает стандарт ГОСТ- 2.303-68.

В учебных чертежах наиболее часто используются шесть типов линий.

 

Штрихпунктирные линии, применяемые в качестве центровых линий, должны пересекаться между собой длинными штрихами. Штрихпунктирную линию, применяемую в качестве центровой линии окружности с диаметром менее 12 мм, рекомендуется заменять сплошной тонкой линией. Штрихи (также промежутки между ними) должны быть приблизительно одинаковой длины.

 

 

 

Приступая к выполнению чертежа, нужно вначале определить, какие из геометрических построений необходимо применить в данном случае, т.е. провести анализ графического состава изображения.

Анализом графического состава изображения называют процесс расчленения выполнения чертежа на отдельные графические операции.

Первый графический лист контрольной работы опирается на раздел «Геометрическое черчение». Линии чертежа должны соответствовать ГОСТ 2.303-68.

Выполнение задания удобнее начинать с проведения через середину внутренней рамки чертежа тонкой вертикальной линии, на которой делают пометки в соответствии с размерами, приведенными в задании. Через намеченные точки проводят тонкие вспомогательные линии, облегчающие выполнение графической части задания. На вертикальных осях, предназначенных для окружностей, наносят точки, через которые проводят окружности указанными в задании линиями.

 

 

На учебных чертежах толщину сплошной основной линии (S) принимать 0,8 … 1 мм. Толщина линий одного типа должна быть одинакова для всех изображений на данном чертеже. Основная надпись чертежа заполняется чертежным шрифтом по ГОСТ 2.304-81. Для выполнения надписей на чертежах применять шрифт типа Б с наклоном 75° к основанию строки. Размеры на графическом листе не ставить, они даны для композиции на формате изображений (смотри образец).

Линии должны быть с четкими и ровными краями, одинаковой толщины на всем протяжении. В конце задания для приобретения навыков работы с угольниками предлагается заштриховать нижний четырехугольник под углом 45 градусов. На разных стадиях выполнения чертежа применяют карандаши различной твердости.

ПРИМЕР ВЫПОЛНЕНИЯ ГРАФИЧЕСКОЙ РАБОТЫ №1

 

 

ЗАДАНИЕ К ГРАФИЧЕСКОЙ РАБОТЕ №1

Варианты заданий Вычертить приведенные линии и изображения, соблюдая указанное их расположение. Толщину линий выполнять в соответствии с ГОСТ 2.303-68, размеры не наносить.

 

 

Контрольные вопросы

Какой твердости применяют карандаш для построения, для обводки чертежа? От чего зависит выбор твердости карандаша?

Как сделать осевую линию в компасе — Строй Обзор

На чтение 10 мин Просмотров 437 Опубликовано

1) Создайте документ Чертеж.

Для построения зубчатого колеса достаточно начертить половину сечения, вторую половину достроим автоматически.

Для создания чертежа зубчатого колеса будем использовать вспомогательные линии, на которые затем будем наносить отрезки. Это напоминает процесс вычерчивания чертежа сначала тонкими линиями, а затем оформление основными.

2) Установите локальную систему координат (Вставка – Локальная СК) примерно в середине чертежа. При желании, правда, можно обойтись и без нее.

Для подтверждения ваших действий при создании чертежа всегда нажимайте на кнопку Создать объект на Панели Свойств (или Ctrl + Enter). Для отмены команды используйте кнопку Stop или Esc.

3) По оси X проведем вспомогательную горизонтальную линию для создания осевой линии. Выберите команду Горизонтальная линия на панели инструментов Геометрия и укажите точку пересечения осей X и Y. Аналогичным образом создайте вертикальную линию для создания далее торца зубчатого колеса.

4) Создадим ограничения из вспомогательных линий необходимых для последующего получения контура — используя команду Параллельная прямая задайте новые вспомогательные прямые к двум уже имеющимся.

Надо заметить, что вспомогательные линии могут строиться как с двух, так и с одной стороны. Сейчас лучше использовать вариант с построением прямой с одной стороны (Команда

Одна прямая на Панели свойств). При применении способа с двумя прямыми сторону для построения параллельной прямой можно выбирать с помощью команд Следующий объект и Предыдущий объект.

Параллельно горизонтальной:
1) 187,25/2 (вводится в строку Расстояние на Панели свойств)
2) 63/2
3) 36/2
4) 150/2
5) 181,25/2
6) 187,25/2-8 (или указать верхнюю горизонтальную линию и в строке Расстояние написать – 8 мм).
7) Шпоночный паз. Видно, что глубина паза 39,3-36 = 3,3 мм. На этом расстоянии проведите прямую параллельную прямой, созданной в пункте 3.

Параллельно вертикальной:
1) 30 (ширина зубчатого венца)
2) 50
3) 2 мм с каждой стороны от зубчатого венца

На рисунке ниже представлен результат наших построений.

1) Для начала проведем осевую линию на горизонтальной линии, используя команду Отрезок на панели инструментов Геометрия. На Панели Свойств укажите стиль линии – Осевая и задайте координаты первой точки [-1; 0] и длину отрезка 52 мм, чтобы осевая выступала за пределы контура. Есть и другие варианты: указать, например, координаты первой точки [-1; 0] и второй точки [51; 0] или вообще построить осевую линию “на глазок”.

2) Теперь с помощью той же команды Отрезок (стиль линии – Основная), вычертим контур половины сечения зубчатого колеса. По умолчанию привязки к точкам пересечения вспомогательных линий в Компас включены, поэтому проблем быть не должно. Последовательность построения контура указана на рисунке для лучшего восприятия:
1-6 – Наружный контур
7-8 – Отверстие под вал
9-10 – Шпоночный паз
11-14, 15-18 – Выемки
19-20 – Впадина зуба
21-22 – Делительный диаметр (стиль – Осевая).

Шпоночный паз. Постройте окружность диаметром 36 мм с центром на горизонтальной линии. Не забудьте отметить, чтобы построение окружности велось с осевыми линиями (команда С осями на Панели свойств). Затем создайте две вертикальные вспомогательные линии, отстоящие на расстоянии 5 мм от вертикальной оси и оформите контур паза (1-4). Можно также сразу удалить часть окружности (команда Усечь кривую на панели инструментов Редактирование – рассмотрим в следующих уроках).

Так как вспомогательные линии нам больше не нужны давайте их удалим: Редактор -> Удалить -> Вспомогательные кривые и точки -> В текущем виде.

На рисунке представлен результат наших построений.

Фаски (панель инструментов Геометрия). Существуют 2 способа построения фасок: по длине и углу, по двум длинам. Мы будем строить фаски по длине и углу.

1) Фаска на зубе. Задайте длину 8 мм и угол 15 градусов и укажите 1 (вертикальный) и 2 (горизонтальный) отрезки. Не наоборот, так как фаска при задании обратной последовательности построится по-другому – 3-4.

2) Фаска на ступице (5-6). В этом случае порядок указания кривых не важен (2 мм и 45 градусов).

3) Фаска на отверстии. Особенность построения данной фаски заключается в том, что при указании вертикальной линии выше горизонтальной получится как в варианте 7-8. Если же щелкнуть на участке вертикальной линии ниже горизонтальной (9-10), то фаска построится вниз. Может я довольно сумбурно объяснил, поэтому попробуйте оба варианта. После экспериментов не забудьте достроить вертикальные отрезки.

Скругления (панель инструментов Геометрия).

4) Скругления на выемках. Радиус 1,6 мм (11-16 – последовательность любая). Тут фишка в том, что если в качестве одного из объектов указать пересечение отрезков скругление построится не в ту сторону (17-18).
5) Скругления у шпоночного паза лучше также указать (иначе размер проставлять будет неудобно), хотя на чертеже их практически не будет видно. Радиус 0,4 мм.

На рисунке представлен результат наших построений.

Типы линий и их настройка

Основная линия – сплошная, обозначается s, выполняется толщиной от 0,5 до 1,4 мм, в зависимости от размера формата и сложности чертежа. Вид остальных линий привязан к изображению основной соотношением толщин, приведенных в следующем перечне. Толщина линий одного типа должна быть одинаковой в пределах одного чертежа.

1. Сплошная толстая основная

Начертание: Толщина – s

Основное назначение — линии видимого контура, линии перехода видимые, линии контура сечения (вынесенного и входящего в состав разреза).

2. Сплошная тонкая. Начертание Толщина – от s/3 до s/2. Основное назначение — линии контура наложенного сечения, линии размерные и выносные, линии штриховки, линии-выноски, полки линий-выносок и подчеркивание надписей, линии для изображения пограничных деталей («обстановка»), линии ограничения выносных элементов на видах, разрезах и сечениях, линии перехода воображаемые, следы плоскостей, линии построения характерных точек при специальных построениях.

3. Сплошная волнистая. Начертание: . Толщина – от s/3 до s/2. Основное назначение — линии обрыва, линии разграничения вида и разреза.

4. Штриховая. Начертание:

Толщина – от s/3 до s/2. Основное назначение — линии невидимого контура, линии перехода невидимые.

5. Штрихпунктирная тонкая. Начертание:

Толщина – от s/3 до s/2.

Основное назначение — линии осевые и центровые, линии сечений, являющиеся осями симметрии для наложенных или вынесенных сечений.

6. Штрихпунктирная утолщенная

Начертание:

Толщина – от s/3 до (2/3) s. Основное назначение — линии, обозначающие поверхности, подлежащие термообработке или покрытию, линии для изображения элементов, расположенных перед секущей плоскостью («наложенная проекция»).

7. Разомкнутая. Начертание:

Толщина – от s до 1,5s. Основное назначение — линии сечений.

8. Сплошная тонкая с изломами

Начертание: . Толщина — от s/3 до s/2. Основное назначение — длинные линии обрыва.

9. Штрихпунктирная с двумя точками тонкая. Начертание:

. Толщина – от s/3 до s/2. Основное назначение — линии сгиба на развертках, линии для изображения частей изделий в крайних или промежуточных положениях, линии для изображения развертки, совмещенной с видом.

Наименьшая толщина линий устанавливается 0,3 мм для форматов с большей стороной 841 мм и более и 0,2 мм для меньших форматов. Между краями соседних линий не должно быть менее 0,8 мм. Штрихи в линии должны быть примерно одинаковыми, то же относится к промежуткам. Штрихпунктирные линии должны заканчиваться и пересекаться штрихами. Пример использования линий в построении чертежа на рис. 3 (рисунок из ГОСТ 2.303):

Рис.3 Пример использования линий в построении чертежа. Номера соответствуют порядковому номеру линии в описании

О линиях, предлагаемых системой КОМПАС

В программе имеется свой набор из двадцати четырех, так называемых Системных линий, восемь из которых строятся по ГОСТ, четырнадцать по стандарту ISO и еще две служат для вспомогательных построений.

У системных линий можно изменить цвет и толщину отображения на экране и при выводе на печать так, чтобы они наилучшим образом соответствовали нормам построения чертежа. Длину и размеры штрихов и промежутков системных линий изменить нельзя, кроме штрихпунктирной осевой, для настройки которой в программе имеется свой диалог.

Настройка параметров системных линий производится в диалоге Параметры на вкладке Система (рис. 4).

Рис.4 Системные линии в диалоге Параметры

Среди системных линий нет волнистой и сплошной тонкой с изломами, но они имеются в наборе функций построений программы. Дело в том, что КОМПАС, как и любая CAD программа, основана на векторном построении изображений, то есть оперирует координатами концов и другими численными параметрами отрезков, кривых и других объектов. Для построения волнистой линии и линии с изломами требуется большее количество вычислений, то есть по отношению к программе они сами являются геометрическими объектами, которые выполняются с помощью системных линий.

Волнистая линия, как линия обрыва, строится в виде сплайна вручную, параметры кривизны в этом случае заранее строго не заданы. Волнистая, как линия разграничения вида и разреза, строится иначе, для ее задания имеется диалог настройки параметров (рис. 5):

Рис.5 Диалог настройки параметров волнистой линии

Таким же образом задаются характеристики линии с изломами (рис. 6):

Рис.6 Диалог настройки параметров линии с изломами

Таким образом, в системе КОМПАС по умолчанию заложены все возможности для выполнения чертежей в линиях ЕСКД.

В стандарте имеется еще одно требование – штрихпунктирные осевые линии ГОСТ предписывает заменять на сплошные тонкие, если диаметр окружности или другие размеры фигур, на которых строится ось, менее 12 мм в изображении. АСКОН подошел к этому требованию компромиссно, оставив за пользователем выбор настроек.

В программе КОМПАС выполнение центровых линий можно делать несколькими способами – ручной отрисовкой отрезков со свойствами осевой линии, автоматически при вводе осесимметричных фигур или построением автоосевой линии специальной командой. На рис.7 окружности и больший прямоугольник построены с автоматическим вводом центровых линий, оси меньшего прямоугольника введены с помощью команды Автоосевая.

Рис.7 Отображение осевых линий при разных способах построения

Причина различия в сплошном и прерывистом изображении осевых линий заключается в том, что в КОМПАС штрихпунктирная тонкая линия строится с минимальной длиной штриха 7,05 мм и длиной пунктира и промежутка по 1,5 мм. С учетом предустановленного по умолчанию двухмиллиметрового выхода линии за контур, а также обязательным пересечением центровых линий по штриху, штрихпунктирная переходит в сплошную уже при 18,5 мм.

Для соответствия требования ГОСТа эти установки можно изменить в диалоге настройки параметров осевой линии, например так, как указано на рис. 8:

Рис.8 Диалог настройки параметров осевой линии

Соотношения штрихов и промежутков остальных системных линий можно увидеть при создании собственного стиля линии, если выбрать в качестве прототипа интересующую системную линию. Путь к вызову диалога Сервис – Библиотеки стилей – Стили линий (рис. 9):

Рис.7 Стиль штрихпунктирной линии по умолчанию

Возможности, предоставляемые пользователю программой КОМПАС по выбору, свойствам и созданию линий, требуют отдельного рассмотрения. Можно только отметить их разнообразие и насыщенность, что делает CAD систему КОМПАС одной из наиболее привлекательных для конструкторского применения и построении чертежей.

Глава 48. Построение видов

48.9.2. Направление сдвига при разрыве

Направление сдвига — линия, вдоль которой сдвигаются друг к другу видимые части
изображения при создании разрыва вида. На рисунке 48.5 показаны система координат
вида, границы разрыва и направление сдвига. В данном случае угол между осью Х и на!
правлением сдвига равен нулю.

Обратите внимание на то, что направления сдвига одного и того же вида могут быть
только параллельны или перпендикулярны друг другу. Например, в виде создан разрыв,
направление сдвига которого расположено под углом 30° к оси Х. Впоследствии в этом
виде можно будет создать разрывы, направления сдвига которых располагаются либо
под таким же углом, либо под углом 120° к оси Х.

Амплитуда — отклонение линии с изломом или волнистой от средней линии (рис. 48.6).

Значение амплитуды для линии с изломом равно значению, заданному поле

Значение амплитуды для волнистой линии задается в поле

Амплитуда, % в процентах

Длина разрыва — расстояние между максимально удаленными друг от друга крайними
видимыми точками, измеренное перпендикулярно направлению сдвига (рис. 48.7).

Рис. 48.5. Направление сдвига

Рис. 48.6. Амплитуда: а) линии с изломом,

б) волнистой линии (серым цветом показана средняя линия)

Размеры и вес отводов стальных ГОСТ 17375 и ГОСТ 30753

DN — условный проход;
D – наружный диаметр по торцам отвода;
T — толщина стенки отвода по торцам наружного диаметра;
Tв – толщина стенки отводов в не торцевых сечениях;
С — размер между центрами торцов отводов с углом 180°;
В — размер между плоскостью торцов и наиболее удаленной от нее точкой наружной поверхности отводов с углом 180°;
F — размер между плоскостью одного торца и центром другого торца отводов с углом 90°;
Н — размер между плоскостью торца и точкой пересечения касательных к осевой линии в точках ее пересечения с плоскостями торцов отводов с углом 45°;
R — радиус кривизны осевой линии (радиус изгиба) отводов;
W — размер между плоскостью торца и точкой пересечения касательных к осевой линии в точках ее пересечения с плоскостями торцов отводов с углом 60°.

Купить отводы, направить заявку – [email protected] или посмотреть фото отводов по ГОСТ 17375 в Каталоге.
Для расчета транспортных расходов по перевозке отводов:

Вес отвода 30° = вес отвода 90° умножить на коэффициент 0,4.

Вес отвода 45° = вес отвода 90° умножить на коэффициент 0,5.

Вес отвода 60° = вес отвода 90° умножить на коэффициент 0,7.

Вес отвода 180° = вес отвода 90° умножить на коэффициент 2.

Таблица 1. Вес и размеры отводов ГОСТ 17375-01 Исполнение 1:
DN D T (стенка) F = R H С В Масса, кг, 1 отвода 90°
15 21,3 2/3,2/4 28 14 56 38 0,04 0,06 0,07
20 26,9 2/3,2/4 29 14 58 43 0,06 0,08 0,10
25 33,7 2,3/3,2/4,5 38 18 76 56 0,11 0,16 0,19
32 42,4 2,6/3,6/5 48 23 96 69 0,19 0,26 0,35
40 48,3 2,6/3,6/5 57 29 114 82 0,26 0,36 0,47
50 60,3 2,9/4/5,6 76 35 152 106 0,50 0,67 0,89
65 76,1 2,9/5/7,1 95 44 190 133 0,79 1,50 1,80
80 88,9 3,2/5,6/8 114 51 228 159 1,20 2,10 2,80
100 114,3 3,6/6,3/8,8 152 64 304 210 2,40 4 5,40
125 139,7 4,0/6,3/10 190 79 380 260 4,00 6,20 9,60
150 168,3 4,5/7,1/11 229 95 457 313 6,50 10 15
200 219,1 6,3/8/12,5 305 127 610 414 16 20 31
250 273,0 6,3/10 381 159 762 518 25 39
300 323,9 7,1/10 457 190 914 619 40 56
350 355,6 8/11 533 222 1066 711 57,00 78
400 406,4 8,8/12,5 610 254 1220 813 82,00 117
450 457,0 10,0 686 286 1372 914 119,00
500 508,0 11,0 762 318 1524 1016 162,00
600 610,0 12,5 914 381 1828 1219 266,00
700 711,0 1067 444 2134 1422
800 813,0 1219 507 2238
900 914,0 1372 570 2744
1000 1016,0 1524 634 3048
Таблица 2. Вес и размеры отводов ГОСТ 17375-01 Исполнение 2
DN D Т (стенка) F = R W Н С В Масса отвода 90°, кг
25 32 2 38 22 18 76 56 0,1
2,5 0,2
3 0,2
3,5 0,2
32 38 2 48 28 23 96 69 0,2
2,5 0,2
3 0,2
3,5 0,3
4 0,3
40 45 2,5 60 35 25 120 83 0,3
3 0,3
3,5 0,4
4 0,4
5 0,5
50 57 2,5 75 43 80 150 104 0,4
3 0,5
3,5 0,6
4 0,7
4,5 0,7
5 0,8
5,5 0,9
6 1
65 76 3 100 57 41 200 138 0,8
3,5 1
4 1,1
4,5 1,3
5 1,4
5,5 1,6
6 1,7
7 2
8 2,2
80 89 3 120 69 50 240 165 1,2
3,5 1,4
4 1,5
4,5 1,7
5 1,9
5,5 2,1
6 2,3
7 2,7
8 3
100 102 3,5 150 87 62 300 201 2,1
4 2,4
4,5 2,6
5 2,9
6 3,4
7 3,9
8 4,5
9 5
10 5,5
108 3,5 204 2,2
4 2,5
4,5 2,8
50 3,1
6 3,6
7 4,1
8 4,7
9 5,3
10 5,8
114 3,5 207 2,2
4 2,6
4,5 2,9
5 3,3
6 3,8
7 4,4
8 5
9 5,7
10 6,1
125 133 3,5 190 110 79 380 257 3,3
4 3,8
4,5 4,3
5 4,8
6 5,7
7 6,5
8 7,4
9 8,2
10 9,1
11 10
12 11
150 159 4 225 130 93 450 305 5,4
4,5 6,1
5 6,7
6 8,1
7 9,4
8 11
9 12
10 13
11 14
12 16
13 17
14 18
168 4 5,6
4,5 6,4
5 7,1
6 8,5
7 9,8
8 11,2
9 12,5
10 14
11 15
12 16
13 17,5
14 19
200 219 5 300 173 124 600 410 13
6 15
7 17
8 20
9 22
10 25
11 27
12 29
13 32
14 34
15 37
16 39
17 42
18 44
250 273 6 375 217 155 750 512 23
7 27
8 31
9 35
10 39
11 43
12 46
13 50
14 54
15 58
16 61
17 66
18 70
20 78
22 85
300 325 7 450 260 186 900 613 39
8 45
9 50
10 56
11 61
12 66
13 72
14 77
15 82
16 87
17 92
18 96
20 107
22 118
24 130
26 141
28 150
350 377 9 525 303 217 1050 714 68
10 75
11 83
12 90
13 97
14 104
15 112
16 119
18 133
20 147
22 161
24 175
26 188
28 201
30 214
32 228
400 426 8 600 346 248 1200 813 78
9 87
10 97
11 107
12 117
13 126
14 135
15 145
16 154
17 164
18 173
20 192
22 210
24 230
26 249
28 268
30 286
32 306
34 324
500 530 9 750 433 310 1500 1015 138
10 153
11 168
12 183
13 198
14 212
15 227
16 242
17 256
18 270
20 298
22 327
24 356
26 385
28 413
30 440
32 467
34 494
36 520
600 630 9 900 519 373 1800 1215 198
10 219
11 245
12 261
13 282
14 302
15 324
16 345
17 366
18 387
20 429
22 471
24 513
26 554
28 595
30 636
32 678
700 720 9 1000 577 404 2000 1360 248
10 275
11 302
12 329
13 356
14 383
15 410
16 436
17 462
18 489
20 542
22 595
24 647
26 698
28 750
30 801
32 852
800 820 9 1200 693 485 2400 1610 339
10 376
11 413
12 450
13 487
14 524
15 561
16 598
17 636
18 670
20 743
22 815
24 887
26 959
28 1030
30 1101
32 1171

Примеры условных обозначений отводов по ГОСТ 17375-2001:

Отвод 90°, исполнения 2, диаметром 219 мм, толщиной стенки 8 мм из стали марки 09Г2С:

Отвод 90-2-219х8-09Г2С ГОСТ 17375-2001

Отвод 45°, исполнения 1, диаметром 60,3 мм, толщиной стенки 2,9 мм из стали марки 20:

Отвод 45-1-60,3х2,9-20 ГОСТ 17375-2001

Таблица 3. Вес и размеры отводов ГОСТ 30753-01 Исполнение 1
DN D T (стенка) F С В Масса, кг, 1 отвод 90°
50 60,3 4,0 51 102 81 0,44
65 76,1 5,0 63 127 102 0,87
80 88,9 5,6 76 152 121 1,40
100 114,3 6,3 102 203 159 2,60
125 139,7 6,3 127 254 197 4,10
150 168,3 7,1 152 305 237 6,70
200 219,1 8,0 203 406 313 13,00
250 273,0 10,0 254 508 391 26,00
300 323,9 10,0 305 610 467 37,00
350 355,6 11,0 356 711 533 52,00
400 406,4 12,5 406 813 610 77,00
450 457,0 457 914 686
500 508,0 508 1016 762
600 610,0 610 1220 914
Таблица 4. Вес и размеры отводов ГОСТ 30753-01 Исполнение 2
DN

D

Т

F = R

W

H

С

B

Масса отвода θ = 90°, кг

50

57

4

50

29

21

100

79

0,4

5

0,5

6

0,6

65

76

5

65

37

27

130

103

0,9

6

1,1

7

1,2

80

89

5

80

46

33

160

125

1,3

6

1,6

7

1,8

8

2,1

100

102

5

100

58

41

200

151

1,9

6

2,3

8

3,0

10

3,7

108

5

154

2,1

6

2,4

8

3,1

10

3,9

114

5

203

159

2,2

6

2,5

8

3,3

10

4,1

125

133

5

125

72

52

250

192

3,0

6

3,6

8

4,9

10

6,1

12

7,3

150

159

5

150

87

62

300

230

4,5

6

5,4

8

7,1

10

8,7

12

11,0

14

12,0

168

5

234

4,7

6

5,6

8

7,5

10

9,4

12

11,0

14

13,0

200

219

7

200

115

83

400

310

12,0

8

13,0

10

16,0

12

19,0

16

25,0

18

29,0

250

273

9

250

158

103

500

387

24,0

10

26,0

12

31,0

16

42,0

18

47,0

20

52,0

22

57,0

24

60,0

300

325

9

300

173

124

600

463

34,0

10

37,0

12

45,0

14

52,0

16

59,0

18

67,0

20

74,0

22

81,0

24

89,0

26

96,0

28

102,0

350

377

10

350

202

145

700

539

47,0

12

57,0

16

76,0

18

85,0

20

94,0

24

113,0

26

122,0

30

141,0

400

426

10

400

231

166

800

613

64,0

12

77,0

16

103,0

18

116,0

22

142,0

24

155,0

26

167,0

28

180,0

32

206,0

34

219,0

36

130,0

500

530

9

500

289

207

1000

765

92,0

10

102,0

12

122,0

14

143,0

16

161,0

18

184,0

20

204,0

22

223,0

24

243,0

26

262,0

28

282,0

30

300,0

32

320,0

34

340,0

36

365,0

600

630

9

600

346

248

1200

915

131,0

10

146,0

12

174,0

14

200,0

16

230,0

18

261,0

20

290,0

22

319,0

24

346,0

26

371,0

28

400,0

30

428,0

32

460,0

34

489,0

36

518,0

700

720

9

700

405

283

1400

1060

174,0

10

193,0

12

230,0

14

268,0

16

306,0

18

343,0

20

380,0

22

416,0

24

453,0

26

489,0

28

525,0

30

561,0

32

596,0

34

632,0

36

667,0

800

820

9

800

462

324

1600

1220

226,0

10

251,0

12

301,0

14

350,0

16

399,0

18

447,0

20

496,0

22

544,0

24

592,0

26

640,0

28

687,0

30

734,0

32

781,0

34

828,0

36

874,0

Примечания

1 Масса приведена для справок.

2 Масса отводов с θ = 60° и θ = 45° соответственно в 1,5 и 2 раза меньше, а отводов с θ = 180° в 2 раза больше указанной.


Новая прогностическая модель осевой ликвации в слябах непрерывнолитой стали с использованием многомерного адаптивного регрессионного сплайнового подхода

Аннотация

Целью этого исследования было получение прогностической модели, способной выполнять раннее обнаружение степени центральной ликвации в непрерывнолитой стали плиты. Сегрегация в стальных литейных изделиях представляет собой внутренний дефект, который может быть очень опасным при прокатке слябов на толстолистовых станах. В этой исследовательской работе центральная сегрегация была успешно изучена с использованием методологии интеллектуального анализа данных, основанной на методе многомерных адаптивных регрессионных сплайнов (MARS).Для этого учитываются наиболее важные физико-химические параметры. Результаты настоящего исследования двояки. Во-первых, через модель представлена ​​значимость каждой физико-химической переменной для сегрегации. Во-вторых, получается модель для прогнозирования сегрегации. Была выполнена регрессия с оптимальными гиперпараметрами, и были получены коэффициенты детерминации, равные 0,93 для оценки коэффициента непрерывности и 0,95 для средней ширины , когда метод MARS был применен к экспериментальному набору данных, соответственно.Согласие между экспериментальными данными и моделью подтвердило хорошую работу последней.

Ключевые слова: методы статистического обучения, лаборатории непрерывного литья стали, сегрегация по осевой линии, многомерные адаптивные регрессионные сплайны (MARS), регрессионный анализ

1. Введение металлов и сплавов, заключающееся в неоднородности химического состава из-за того, что в материале содержатся растворенные вещества, более растворимые в жидкости, чем в твердом теле, поэтому при продвижении фронта затвердевания эти растворенные вещества выбрасываются из твердое и обогащают жидкость [1,2,3,4,5,6,7].

Непрерывная разливка слябов направлена ​​на получение продукта с надлежащим химическим составом, геометрией и качеством поверхности, без каких-либо или минимально допустимого уровня внешних и внутренних дефектов. Одним из наиболее непредсказуемых дефектов слябов является ликвация по осевой линии, что отрицательно сказывается на дальнейшей обработке слябов и, следовательно, на возможном использовании конечного продукта [7,8,9,10,11,12,13].

Все металлические отливки в той или иной степени подвержены ликвации, и эту ликвацию можно разделить на микро- и макро-сегрегацию.Микросегрегация происходит на уровне микроструктуры материала и относится к локализованным различиям в составе между ветвями дендритов и может быть значительно уменьшена гомогенизирующей термической обработкой. Это возможно, потому что задействованные расстояния (обычно порядка 10–100 мкм) достаточно малы, чтобы диффузия могла быть важным механизмом. В случае макросегрегации это не так. Макросегрегация происходит за счет перемещения микросегрегированных областей на макроскопические расстояния за счет движения жидких и свободных кристаллов.Поэтому макросегрегация в металлических отливках не может быть устранена или устранена с помощью термической обработки. В частности, в данной исследовательской работе изучается один тип макросегрегации, центральная ликвация, в непрерывнолитых стальных слябах. Он проявляется в виде линии примесей по центральной линии поперечного сечения плиты. В этой центральной области также могут появиться трещины, которые могут быть очень опасными при прокатке слябов в толстый лист [1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13].

Целью данного исследования является построение модели многомерных адаптивных регрессионных сплайнов (MARS) для выявления центральной сегрегации в непрерывнолитых стальных слябах.Метод многомерных адаптивных регрессионных сплайнов (MARS) представляет собой форму регрессионного анализа, введенную Джеромом Фридманом в 1991 году [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23]. Это метод непараметрической регрессии, который можно рассматривать как расширение линейных моделей, которое автоматически моделирует нелинейности и взаимодействия, успешно проанализированные в этой инновационной исследовательской работе. Согласно предыдущим исследованиям, метод MARS зарекомендовал себя как эффективный инструмент для прогнозирования природных параметров, успешно используемый в широком спектре областей, таких как моделирование леса [20], оценка состояния заряда аккумулятора [21]. ], прогноз энергоэффективности здания [22], оценка разжижения грунта [23] и т. д.

Цель данной работы может быть классифицирована как задача моделирования/прогнозирования, когда значение целевой переменной прогнозируется на основе входных данных или переменных процесса. В частности, в этом исследовании мы собираемся прогнозировать дефект центральной макросегрегации в стальных слябах.

Сталь представляет собой сплав железа и углерода, который широко используется в строительстве и других областях благодаря своей твердости и прочности на растяжение. Углерод, другие элементы и включения в железе действуют как упрочняющие агенты, препятствующие перемещению дислокаций, естественно существующих в кристаллических решетках атомов железа.Углерод в типичных стальных сплавах может составлять от 0,03% до 1,075% от их веса и максимум до 2,1%. Сплавы с содержанием углерода выше 2,1%, в зависимости от содержания других элементов и, возможно, от обработки, известны как литейные или чугун . Чугун не пластичен даже в горячем состоянии, но его можно формовать литьем, так как он имеет более низкую температуру плавления, чем сталь, и хорошие литейные свойства. Следовательно, основное различие между железом и сталью заключается в процентном содержании углерода: сталь — это железо с процентным содержанием углерода от 0.03% и 1,075%. Выше этого процента рассматриваются сплавы железа [1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13].

Все примеси являются нежелательными дополнительными элементами в составе сталей. Они содержатся в сталях, а также в чугунах, поскольку присутствуют в минералах (сырье) и топливе. Очень важно исключить или уменьшить их содержание, поскольку они ухудшают свойства сплава. Когда их устранение невозможно или слишком дорого, допускается их присутствие в минимальных количествах.

Сегрегация – это явление, которое зависит от состава стали (растворенных веществ) и условий охлаждения стального сляба. Поэтому входные переменные модели в основном связаны с этими двумя параметрами. Переменные, относящиеся к первичной и вторичной выплавке стали, отбрасываются, поскольку они не влияют на затвердевание стали [1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13].

Данная инновационная исследовательская работа организована следующим образом. Во-первых, описаны необходимые материалы и методы для проведения этого исследования.Во-вторых, показаны и обсуждены полученные результаты. В заключении представлены основные выводы, сделанные по результатам.

2. Материалы и методы

2.1. Экспериментальный набор данных

Набор данных, используемый для анализа MARS, был собран с использованием базы данных процесса непрерывного литья стали, принадлежащего компании Arcelor-Mittal, расположенной в Авилесе (Северная Испания). Эта база данных содержит переменные, связанные с процессом затвердевания стальных плит (см. ).

Принципиальная схема установки непрерывной разливки стальных слябов.

Основной целью данной исследовательской работы было получение зависимости коэффициента сегрегации (выходной переменной) как функции входных переменных. Как было сказано ранее, в таком процессе, как непрерывная разливка стали, задействованы сотни переменных. Первой задачей при разработке модели является выбор входных и выходных переменных. Выходными переменными являются два индекса, заданные инструментом, используемым для оценки сегрегации от серных отпечатков: Коэффициент непрерывности (фактор С) и Средняя ширина .Коэффициент C является мерой непрерывности сегрегированной полосы, а средняя ширина представляет собой среднюю ширину пятен, образующих сегрегацию по центральной линии [1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12 ,13].

Входные переменные выбраны среди всех контролируемых в процессе литья. К ним относятся: состав стали в промежуточном ковше, температура и перегрев стали, скорость разливки, охлаждение литейной формы, вторичное охлаждение, и т. д. . Из опыта известно, что некоторые факторы оказывают большее влияние на сегрегацию, чем другие, поэтому выбор переменных был сделан на основе этих предыдущих знаний о процессе, в результате чего была получена следующая группа входных переменных [1,2,3,4, 5,6,7,8,9,10,11,12,13]:

  • (1)

    Переменные, относящиеся к анализу стали в промежуточном ковше, т.е. состав стали (растворенное вещество).В лабораторию для анализа отправляются три пробы промежуточного ковша от одной отливки. Среди этих трех образцов один из них выбран как значимый для отливки. Анализируемые элементы:

    • (a)

      Общий марганец (Mn): Наличие сульфида контролируется добавлением марганца. Марганец имеет более высокое сродство к сере, чем железо, поэтому вместо MnS образуется FeS. FeS имеет высокую температуру плавления и хорошие пластические свойства. Содержание марганца должно примерно в пять раз превышать концентрацию серы, чтобы произошла реакция.Конечным результатом после удаления вызывающих газы является менее пористая отливка и, следовательно, более высокое качество.

    • (b)

      Общая сера (S): ее максимальный предел составляет около 0,04%. Сера вместе с железом уступает место сульфиду железа, который с аустенитом приводит к эвтектической точке с низкой температурой плавления и поэтому появляется на границах зерен. При прокатке литых стальных слитков в горячем состоянии эта точка эвтектики находится в жидком состоянии, вызывая шелушение материала.Хотя они считаются вредным элементом, их присутствие положительно сказывается на улучшении обрабатываемости в процессах механической обработки. Когда процентное содержание серы высокое, это может привести к образованию пор в процессе сварки.

    • (c)

      Общий углерод (C): термин «сталь» обычно используется в металлургии для обозначения сплава железа с переменным содержанием углерода от 0,03% до 1,075% по массе сплава, в зависимости от его приложений и использования.

    • (d)

      Общий алюминий (Al): этот легирующий элемент используется в некоторых высокопрочных азотируемых сталях (с Cr-Al-Mo) в концентрациях, близких к 1%, и в процентах менее 0.008% в качестве раскислителя в высоколегированных сталях.

    • (e)

      Общий кремний (Si): этот легирующий элемент умеренно увеличивает прокаливаемость. Кроме того, он используется в качестве раскисляющего элемента. Кроме того, он повышает стойкость низкоуглеродистых сталей.

    • (f)

      Общий фосфор (P): этот элемент вреден либо из-за его растворения в феррите, что снижает пластичность, либо из-за образования FeP. Его максимальный предел приблизительно равен 0.04%. Фосфид железа вместе с цементитом и аустенитом образует тройную эвтектическую точку, называемую стедитом, которая чрезвычайно хрупка и имеет относительно низкую температуру плавления. Поэтому он появляется на границах зерен, что придает материалу хрупкость. Хотя он считается вредным элементом для сталей, поскольку снижает их пластичность и ударную вязкость, уступая место их хрупкому поведению, иногда его добавляют для повышения прочности на растяжение и улучшения обрабатываемости.

    9009
  • (2)

    Переменные, связанные с условиями охлаждения плиты:

    • (A)

      Специфический поток (A)

      (Consic_flow (M 3 · S -1 )): непрерывное литейная машина охлаждается.С одной стороны, происходит первичное охлаждение кристаллизатора с помощью водяной рубашки (водяного кожуха), прикрученной к пластинам болтами. С другой стороны, в зоне роликов происходит вторичное охлаждение за счет водяных ливней. Величина потока воды, подаваемой на валки, зависит от параметров разливки: марки стали, скорости разливки, температуры, и т.д. . Удельный расход является показателем, определяющим вторичное охлаждение в зависимости от этих параметров.

    • (b)

      Средняя скорость литья (м·с −1 ) (Ave_Speed): Эта переменная представляет собой среднюю скорость выпуска сляба из литейной машины.Это влияет на затвердевание и охлаждение, которое необходимо применить.

    • (c)

      Перегрев в промежуточном ковше (Перегрев) (°C): Сталь начинает затвердевать, когда температура достигает значения, называемого температурой ликвидуса , и зависит от ее состава. Для каждого из образцов, взятых в промежуточном ковше, по три образца на отливку, измеряется их фактическая температура и рассчитывается температура ликвидуса, связанная с каждым образцом.Разница между фактической температурой и температурой ликвидуса называется перегревом. Этот параметр является важной переменной при разливке стали, поскольку он измеряет, насколько горяча сталь, можно ли разлить ее и насколько быстро. Таким образом, чем холоднее сляб, тем быстрее он разливается, но если сталь очень холодная, то процесс разливки продолжать невозможно. Следовательно, этот параметр имеет принципиальное значение для затвердевания и, следовательно, для сегрегации.

    • (d)

      Температура в сегменте 8 и сегменте 17 (°C) (Temp_Seg8 и Temp_Seg17): Траектория роликов литейной машины разделена на группы роликов, называемые сегментами, которые нумеруются, начиная с выхода из формы. . В сегменте 8 и сегменте 17 установлены пирометры, измеряющие температуру поверхности сляба на выходе из машины. Сегмент 8 расположен в криволинейной зоне станка, а сегмент 17 — после того, как плита была выпрямлена. Их измерения можно рассматривать как косвенные индикаторы того, как осуществляется процесс охлаждения.

    • (e)

      Частота колебаний формы (Freq_Oscillation): Форма является частью машины непрерывного литья заготовок, придающей форму слябу и с которой начинается затвердевание. Форма опирается на два эксцентрика, которые сообщают колебательные движения для предотвращения прилипания к ним обшивки плиты, сформированной в стенках формы. Частота этого колебательного движения фиксирована в зависимости от сорта отливаемой стали. Его значение должно перемещать кристаллизатор со скоростью, превышающей скорость выхода сляба.

    • (f)

      Процент отрицательной полосы (Ratio_Strip): Во время колебательного движения формы есть время, когда форма движется вниз быстрее, чем скорость линии, что приводит к входному эффекту плиты в форму. Это дает положительный эффект, уменьшая вероятность образования поперечных трещин на поверхности плиты. Общее время этого эффекта называется процентом отрицательной полосы.

  • Все эти переменные, описанные выше, были выбраны в качестве потенциальных входных переменных модели.

    2.2. Оценка сегрегации

    Традиционные методы оценки центральной сегрегации в стальных слябах непрерывной разливки состоят либо в травлении соляной кислотой, либо в отпечатках серы. Последний получен в этой исследовательской работе для получения индекса сегрегации, выступающего в качестве объективной переменной при разработке модели.

    Серные оттиски, также известные как оттиски Баумана, выполняются в соответствии с процедурой, содержащейся в Ссылке [24]. Это качественный тест, который заключается в наблюдении за содержанием серы в стали.Есть некоторые факторы, такие как химический состав стали, состояние поверхности образца (образца) и характеристики светочувствительной эмульсии, которые могут изменить результаты.

    Поперечное сечение плиты, центральную ликвацию которой требуется узнать, берется длиной в половину ширины плиты (другая половина симметрична). Образец готовят с помощью некоторых механизированных действий. С другой стороны, фотобумага погружается в серную травку и наносится на поверхность образца, так что происходит травление.Затем бумагу удаляют и промывают водой. Пример серного отпечатка можно увидеть в .

    Пример печати серой.

    Традиционно отпечатки серы сравнивались экспертом с некоторыми изображениями узоров и был получен индекс сегрегации. Однако этот метод очень субъективен. В частности, в этой статье используется инструмент, основанный на обработке изображений. Действительно, этот инструмент дает в качестве выходных данных два индекса, которые измеряют непрерывность и толщину сегрегированной полосы. Кроме того, этот инструмент может обнаруживать и измерять трещины по центральной линии.Существуют и другие методы сегрегации, такие как метод, разработанный в работе [25], который сочетает макроэлектролитическое травление с анализом изображения [26] или использование ультразвукового и компьютерного анализа с помощью микрозонда [27].

    Из отфильтрованных и растровых изображений этот инструмент получает различные показатели: максимальную и среднюю ширину линии разделения, непрерывность линии разделения, и т. д. . Таким образом, две основные меры (непрерывность и ширина центральной линии сегрегации) определяются по средней линии сегрегации.Эта линия является медианой положения черных пикселей каждого столбца (см. ).

    Верхняя, нижняя и средняя линии сегрегации.

    Поскольку большие пятна сегрегации более опасны, чем маленькие пятна, коэффициент C учитывает этот вопрос, вычисляя стандартное отклонение σ ( S i ) и средний размер S¯i сплошных областей сегрегации и стандартного отклонения σ ( N S i ) и среднего размера NS¯i площадей без сегрегации соответственно.Его выражение выглядит следующим образом [4,5,6,7]:

    C_Factor=∑i=1nSi∑i=1nSi+∑i=1nNSi×[σ(Si)S¯i+σ(NSi)NS¯i]

    (1)

    Наконец, коэффициент ширины рассчитывается как расстояние между верхней и нижней линией пятен сегрегации и Средняя ширина как среднее значение этих ширин (см. ).

    2.3. Модели сегрегации

    Обычно модели сегрегации нацелены на понимание механизма, заложенного в феномене, количественное прогнозирование его возникновения и серьезности и попытки улучшить процедуры литья.Эти модели очень сложны и требуют больших вычислительных затрат для одновременного учета всех процессов при затвердевании. Первая модель сегрегации была разработана Флемингом и др. . [28,29] в 1960-х годах. На основе этой модели вышли работы Флеминга (1974), Шнайдера и Бекерманна (1995), Гу и Бекермана (1999) и других [30,31,32]. Более поздние работы принадлежат Ghosh (2001), Fujda (2005) и Liu et al. (2007) [33,34,35]. В данной исследовательской работе представлена ​​модель сегрегации, основанная на изучении технологических данных, поступающих от машины непрерывного литья заготовок с использованием метода MARS.Поскольку подобные работы в литературе отсутствуют, она имеет очень важную инновационную составляющую. Целью данного исследования является получение модели сегрегации на основе технологических данных от машины непрерывного литья заготовок. Эта модель также может действовать как предсказатель, чтобы сделать вывод о серьезности ликвации в конкретном слябе в ходе процесса литья. Непрерывная разливка стали подразумевает онлайн-контроль сотен переменных процесса, поэтому моделирование сегрегации по осевой линии требует предшествующего этапа выбора переменных.

    Ранее использовалось несколько методов моделирования, таких как многомерное масштабирование (MDS) [36,37], картирование Сэммона [38], анализ основных компонентов PCA [39], нейронные сети с прямой связью [40] и самоорганизующиеся карты [ 7]. В этой статье выбранной процедурой является метод MARS [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23], основы которого обсуждаются ниже.

    2.4. Метод Многомерные адаптивные регрессионные сплайны (MARS) Подход

    Многомерные адаптивные регрессионные сплайны (MARS) — это метод многомерной непараметрической классификации/регрессии, введенный Фридманом [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23]. .Его основная цель состоит в том, чтобы предсказать значения непрерывной зависимой переменной, y ( n  × 1), из набора независимых независимых переменных, x  ( n  × p ). Модель MARS можно представить как [19,20,21]:

    где f — взвешенная сумма базисных функций, зависящих от x, а e — вектор ошибки размерности ( n  × 1).

    MARS можно рассматривать как обобщение «деревьев классификации и регрессии» (CART) [17,41,42] и способен преодолеть некоторые ограничения CART.Модель MARS не требует каких-либо априорных предположений о базовой функциональной взаимосвязи между зависимыми и независимыми переменными. Вместо этого это отношение раскрывается из набора коэффициентов и кусочных полиномов степени q (базисных функций), которые полностью «выводятся» из данных регрессии (x, y). Регрессионная модель MARS строится путем подгонки базисных функций к различным интервалам независимых переменных. Как правило, кусочные многочлены, также называемые сплайнами, состоят из частей, плавно соединенных друг с другом.В терминологии MARS точки соединения полиномов называются узлами, узлами или точками разрыва. Они будут обозначаться маленькой буквой t . Для сплайна степени q каждый сегмент является полиномиальной функцией. MARS использует двусторонние усеченные степенные функции в качестве базисных функций сплайна, описываемых следующими уравнениями [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23]:

    [−(x−t)]+q={(t−x)qif  x

    (3)

    [+(x−t)]+q={(t−x)qif  x≥ t0иначе

    (4)

    где q  ( ≥ 0) — степень, в которую возводятся сплайны и которая определяет степень гладкости оценки результирующей функции.Когда q = 1, что имеет место в данном исследовании, рассматриваются только простые линейные сплайны. Пара сплайнов для q = 1 в узле t = 3,5 представлена ​​в .

    Графическое представление базисной функции сплайна. Левый сплайн ( x  <  t , −( x  – t )) показан пунктирной линией, а правый сплайн ( x  >  t , + ( t , + ( t , + ( 0 900 900 )) сплошной линией.

    Модель MARS зависимой переменной y с M базисными функциями (термами) может быть записана как [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23]:

    y^=f^M(x)=c0+∑m=1McmBm(x)

    (5)

    где y^ — зависимая переменная, предсказанная моделью MARS, c 0 — константа, B m ( x ) — m -я базисная функция, которая может быть одиночные сплайновые базисные функции, а c m – коэффициент m -й базисных функций.

    Должны быть оптимизированы как переменные, которые должны быть введены в модель, так и позиции узлов для каждой отдельной переменной. Для набора данных x , содержащего n объектов и p независимых переменных, имеется N = n  × p пар сплайновых базисных функций, заданных уравнениями (3) и (4), с расположение узлов x i j (i=1, 2,…,n;  j=1, 2,…,p).

    Для построения окончательной модели используется двухэтапная процедура.Во-первых, чтобы выбрать последовательные пары базисных функций модели, реализуется пошаговая пошаговая процедура по две одновременно [21,41,42]. Такой пошаговый выбор базисной функции приводит к очень сложной и переобученной модели. Такая модель, хотя и хорошо согласуется с данными, имеет плохие предсказательные способности для новых объектов. Чтобы улучшить предсказание, избыточные базисные функции удаляются по одной с помощью обратной пошаговой процедуры. Чтобы определить, какие базисные функции следует включить в модель, MARS использует обобщенную перекрестную проверку ( GCV ) [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23].M(xi))2(1−C(M)/n)2

    (6)

    где C ( M ) — штраф за сложность, который увеличивается с количеством базисных функций в модели и определяется как [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23] :

    C ( M ) = ( M + 1) + d M

    (7)

    где M — количество базисных функций в уравнении (4), а параметр d — штраф за каждую базисную функцию, включенную в модель.Его также можно рассматривать как параметр сглаживания. Большие значения d приводят к меньшему количеству базисных функций и, следовательно, к более гладким оценкам функций. В наших исследованиях параметр d равен 2, а максимальный уровень взаимодействия базисных функций сплайна ограничен 3 [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23].

    2.5. Важность переменных в модели MARS

    После построения модели MARS можно оценить важность независимых переменных, используемых для построения базисных функций.Установление важности предиктора в целом представляет собой сложную задачу, которая, как правило, требует использования более одного критерия. Для получения надежных результатов удобно использовать параметр GCV , объясненный ранее, вместе с параметрами Nsubsets (критерий подсчитывает количество модельных подмножеств, в которые входит каждая переменная) и остаточной суммой квадратов ( RSS ) [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23].

    3. Анализ результатов и обсуждение

    3.1. Результаты модели

    Список входных переменных, учитываемых в данной исследовательской работе, показан на рис. Общее количество зависимых переменных (выходных переменных), использованных для построения моделей MARS, составляло две: коэффициент непрерывности (C_Factor) и средняя ширина пятен (Ave-Width), образующих сегрегацию центральной линии. Действительно, мы построили две разные модели MARS, взяв в качестве зависимых переменных C_Factor и Ave-Width соответственно.

    Таблица 1

    Набор входных переменных, используемых в этом исследовании, с их средним значением и стандартным отклонением.

    04 0.004
    Входные переменные Имя переменной Mine стандартное отклонение
    Всего алюминий (измеряется как вес%) AL 0.030 0.006
    Всего марганца ( Mn 1,357 0,050
    Общая сера (измеряется по весу%) S 0.009 0.002 0,002
    Общий углерод (измеряется как вес%) C 0,014 0.014 0.014
    Всего фосфора (измеряется как вес%) P 0.016
    Перегрев (° C) Overtemperature 24.545 8.940 8.940 8.940
    Процент отрицательной полосы 68.517 21.519
    Специфический поток (M 3 · S -1 ) Конкретный_поток 0.633 0,074
    Средняя скорость разливки (м · с -1 ) Ave_Speed 0,957 0,143
    Плесень частота колебаний Freq_Oscillation 2,043 0,688
    Температура В сегменте 8 (° C) Temp_seg8 816.472 265.506 265.506
    Температура в сегменте 17 (° C) Temp_seg17 771.911 246.454
    Кремний (измеряется по весу%) Si 0,201 0,048

    линейных сплайнов и сплайнов второго порядка, а максимальное количество слагаемых не ограничивалось (без обрезки). Результаты моделей MARS, рассчитанные с использованием всех доступных данных наблюдений, показаны на и . и показать список из 43 и 60 основных базисных функций для каждой из двух моделей MARS и их коэффициентов соответственно.Обратите внимание, что ч ( x ) = x , если x >0, и ч ( x ) = 0, если x ≤ 0. Следовательно, модель MARS является формой не-0. метод параметрической регрессии и может рассматриваться как расширение линейных моделей, которое автоматически моделирует нелинейности и взаимодействия как взвешенную сумму базисных функций, называемых шарнирными функциями [14,15,16,17,18,19,20,21,22, 23]. Прогнозируемый ответ для фактора C (C_Factor) и средней ширины (Ave–Width) теперь лучше соответствует исходным значениям, поскольку модель MARS автоматически создала перегиб в прогнозируемой зависимой переменной для учета нелинейности.

    Таблица 2

    Список базисных функций модели Метод многомерных адаптивных регрессионных сплайнов (MARS) для фактора C (C_Factor) и их коэффициентов c i .

    -286,265 6177,268 1 11 1 13 1 13 433.489 1 17 9042 B 1 21 16 9045 1 30 1 36 1 36 18 9044 9000 1 46
    B I

    Определение C I I 9045
    B 6 1 1 80.112
    B 2 ч (Ratio_Strip − 75.117)
    B 3 ч (Ratio_Strip – 75,378) 471,796
    Б 4 ч (Ave_Speed – 1.16)
    В 5 ч (1.16 – Ave_Speed) 91,964
    B 6 ч (Temp_Seg8 – 870) 8,631
    B 7 ч (Temp_Seg8 – 889) -20.522
    B 8 ч (889 – Temp_Seg8) 0,563
    B 9 ч (Temp_Seg8 – 906) 11,476
    B 10 H (AL – 0,0247) 8358.107 9358.104
    B H (AL – 0,0371) H (AL – 0.0371) -7741.410
    B 12 H ( Си – 0.2276) × H (889 – Temp_seg8) 22.903

    H (0.2276 – Si) × H (889 – Temp_seg8) -10.688
    B 14 H (0.2483 – SI) × H (temp_seg8 – 870) 6.243

    04

    B 15 H (S – 0,0091) × H (Temp_seg8 – 889)
    B 16 ч (0.0194 – P) × H (temp_seg8 – 906) 240.291
    9044 H (Freq_oscillation – 2.43) × H (Ratio_Strip – 75.378) 697.928
    B 18 H (75.378 – Ratio_Strip) × H (Temp_Seg8 – 953) -30.322
    B 19 H (75.378 – Ratio_Strip) × H (Temp_seg8 – 938) 12.800 12.800
    B 20 ч (889 – Temp_Seg8) × ч (Temp_Seg17 – 883) 0.433
    B 21 H (881 – Temp_Seg8) × H (AL – 0,0247) -35.436
    B 22 H (Temp_Seg8 – 889) × H (0.0329 – AL) 537.071
    B 9044 H (Temp_seg8 – 906) × H (AL – 0.0304) -219.353
    B 24 H (Temp_Seg8 – 906) × ч (0,0304 – Al) −961.240
    B 25 25 25 H (C – 0.1863) × H (0,0091 – S) × H (Temp_seg8 – 889) -97083.453
    B H (C – 0.19) × H (75.378 – Ratio_Strip) × H (Temp_Seg8 – 953) -16338.606
    B 27 H (C – 0,1739) × H (Temp_seg8 – 889) × H (Al – 0,0329) 114852,181
    Б 28 ч (Mn – 1.3736) × H (0,0091 – с) × H (temp_seg8 – 889) -16604.875
    B 29 H (Mn – 1.3464) × H (889 – Temp_Seg8) × H (Temp_Seg17 – 883) -11.470
    B 9019 9044 H (1.3464 – Mn) × H (889 – Temp_Seg8) × H (Temp_seg17 – 883) 38.383
    B 31 ч (0,2276 – Si) × ч (P – 0,0166) × ч (889 – Temp_Seg8) 503.269 ​​
    B 32 32 32 H (Si – 0.2095) × H (75.378 – Ratio_Seg8) × H (953 – Temp_Seg8) -18.490
    B H (0.2095 – Si) × H (75.378 – Ratio_Strip) × H (953 – Temp_Seg8) 0.124
    B 34 H (0.2483 – SI) × H (Ratio_Strip – 75.977) × H ( Temp_Seg8 – 870) −4789,996
    B 35 ч (0.2483 – Si) × H (temp_seg8 – 870) × h (temp_seg17 – 815) -0.133
    18
    B H (S – 0,0089) × H (Freq_Oscillation – 2.16) × H ( 899 – Temp_Seg8) 2206.549
    H (S – 0,0089) × H (2.16 – Freq_oscillation) × H (899 – Temp_seg8) 59.436
    B 38 ч (0,0091 − S) × ч (75,115 – Ratio_Strip) × ч (Temp_Seg8 − 889) 20 180.563
    B 39 39 H (S – 0,0091) × H (Overtemperature – 25) × H (Temp_seg8 – 889) -200.213
    B 40 H (S – 0,0091) × ч (25 − Перегрев) × ч (Temp_Seg8 – 889) −36,885
    B 41 – Rat5 × hрип h3 (0,015) (Temp_Seg8 – 870) −1053,411
    B 42 ч (2.43 – Freq_oScillation) × H (Ratio_Strip – 75.37) × H (Overtemperature – 29) 613.802
    B 43 H (75.378 – Ratio_Strip) × H (953 – Temp_Seg8) × H (AL – 0,0383) 0.443
    B 44 44 H (75.378 – Ratio_Strip) × H (953 – Temp_Seg8) × H (0.0383 – AL) -0.306
    B 45 ч (Ratio_Strip — 75.378) × H (temp_seg8 – 870) × h (al – 0,0314) 2183.857 2183.857
    b h (temp_seg8 – 906) × h (temp_seg17 – 815) × h (0.0304 – Al ) 3,265

    Табл.

    Переменная NSUBSET GCV RSS RSS
    SI 45 100 100.0 100,0
    Temp_Seg8 45 100,0 100,0
    S 44 91,8 92,1
    Ratio_Strip 44 91,8 92,1
    MN 43 43 86.5 86.8
    43 43 86.5 86.5 86.8
    Al 42 81.0 81,4
    С 33 58,5 57,3
    Перегрев 32 57,1 55,5
    Р 31 55,7 53,8
    Freq_oScillation 24 49.6 44,70418 44.7
    9 9 42.3 42.7 37.7

    Таблица 4

    Список базовых функций модели Mars для средней ширины (Ave_width) и их коэффициенты c i .

    040405

    I

    15

    9 (0.1873 – C) -45,3392 1102,0646 245,0236 9 4 1 16 1 18 1 22 1 24 24 1 31 14 1 40 – 749.3425 1 49 1 53 18
    Определение C C C

    13

    B 1 1 0.2156
    9 2 2 h (C – 0.1873) -177.2487

    04

    -29.2927
    B 4 ч (Si – 0.2483)
    Б 5 ч (С-0,0174)
    B 6 ч (Ave_Speed – 1.16)
    B 7 7 H (1.16 – Ave_speed) 8.2028
    B B 8 H (749 – Temp_Seg17) -0.0064
    B 9 ч (Temp_Seg17 – 900) −0.1186
    B 10 10 10 H (Si – 0,02152) × H (temp_seg17 – 749) 0.3908
    B B 11 H (0.2152-Si) × H (Temp_Seg17 – 749) 1.0
    B 12 12 12 H (S – 0,0074) × H (Temp_Seg17 – 749) -4.3071
    B 13 H (0.0146 – P) × ч (Temp_Seg17 – 749) -11.1187
    b 14 14 H (P – 0,0166) × H (749 – Temp_seg17) 1.8191
    B B 15 H (0,0166 – P) × H (749 – Temp_Seg17) 57.9514
    B 16 16 H (Freq_oscillation – 2.53) × H (Temp_seg17 – 749) 0.1544
    B 17 H (Ratio_Strip – 75.572) × H (temp_seg17 – 749) 0.0440
    B 9044 H (75.572 – Ratio_Strip) × H (Temp_seg17 – 749) 0.0222
    B 19 h (temp_seg8 – 921) × h (temp_seg17 – 749) 0.0015
    B 20 H (921 – Temp_seg8) × H (Temp_Seg17 – 749) 0,0002
    B 21 ч (Temp_Seg8 − 943) × h (Temp_Seg17 − 749) −0.0017
    B B H (Temp_Seg17 – 749) × H (AL – 0,0325) 3.2277
    B 23 H (749 – Temp_Seg17) × H (Temp_seg17) × 0.0302 – AL) 0.7147
    9044 H (C – 0.1863) × H (0,0146 – P) × H (Temp_seg17 – 749) 25,383.1351
    B 25 ч (0,1855 − C) × ч (921 − Temp_Seg8) × h (Temp_Seg17 − 749) −0.0074
    B 26 26 H (1.4062 – MN) × H (1.16 – Ave_speed) × H (Temp_seg17 – 749) -0.7150
    B 27 H (Mn – 1.3506) × H (921 – Temp_seg8) × H (temp_seg17 – 749) -0.0026

    04

    B 28 H (0.1979 – SI) × H (2.53 – Freq_oscillation) × H (Temp_Seg17 − 749) −3,1666
    B 29 ч (0.2152 – Si) × H (Freq_oscillation – 2.45) × H (Temp_seg17 – 749) -6.1100
    B 30 B 30 H (0.2152 – SI) × H (2.45 – Freq_oscillation) × H ( Temp_seg17 – 749) -2.4387 –2.4387 -2.4387
    B B H (0.2152 – Si) × H (0.95 – Ave_speed) × H (Temp_seg17 – 749) 7.9399
    B 32 ч (0,1981 − Si) × ч (921 − Temp_Seg8) × h (Temp_Seg17 − 749) 0.0111
    B 3 33 3 H (0.1957 – Si) × H (Temp_Seg17 – 749) × H (AL – 0,0325) 132.0068
    B H ( 0,0074 – с) × H (p – 0,0127) × H (temp_seg17 – 749) 24770.8361 24770.8361
    B 35 H (S – 0,0074) × H (Ratio_Strip – 75,864) × H (Temp_seg17 − 749) 118,2158
    Б 36 ч (S − 0.0074) × H (Ratio_Strip – 75.977) × H (Temp_seg17 – 749) -190.8619
    B 37 H (S – 0,0116) × H (921 – Temp_seg8) × H (temp_seg17 – 749) 0.0704
    B 38 38 H (P – 0,0156) × H (2.53 – Freq_oscillation) × H (Temp_seg17 – 749) 5.5200
    B 39 ч (0,0166 – P) × ч (Freq_Oscillation – 1.62) × H (749 – temp_seg17) –71.7430

    H (0,0166 – P) × H (1.62 – Freq_oscillation) × H (749 – Temp_seg17) -30.9687
    B 41 41 H (P – 0,0146) × H (Ratio_Strip – 75.667) × H (Temp_seg17 – 749)
    B 42 H (P − 0,0146) × ч (75,667 − Ratio_Strip) × ч (Temp_Seg17 − 749) −4.8084
    B 43 h (p – 0,0166) × h (ave_peed – 0,88) × h (749 – temp_seg17) -78.9370
    B 44 H (0,0166 − P) × h (Ave_Speed ​​− 1) × h (749 − Temp_Seg17) −41,3467
    B 45 ч (0,0006 45 hped) × Sve6 P1 −1 (749 − Temp_Seg17) −280,7197
    Б 46 ч (Р – 0.0166) × ч (Перегрев−9) × ч (749 − Temp_Seg17) −0,0209
    B 47 ч (P − 0,0146) × ч (Semp_Seg8)_4 (Semp_Seg8 − 87) -0.1404 -0.1404
    9 48 H (P – 0,0146) × H (879 – Temp_seg8) × H (temp_seg17 – 749) -0.0658
    9 H ( P — 0,0156) × ч (Temp_Seg8 — 943) × ч (Temp_Seg17 — 749) 0,2179
    B 50 ч (0.0156 – P) × H (temp_seg8 – 943) × h (temp_seg17 – 749) 0.1261
    9 51 4 H (Freq_oscillation – 2.04) × H (1.16 – Ave_speed) × H (Temp_Seg17 – 749 ) 0.1828
    B 52 H (2.53 – Freq_oscillation) × H (ave_speed – 1.09) × H (temp_seg17 – 749) -3.6134
    H ( 2,53 − Freq_Oscillation) × h (804 − Temp_Seg8) × h (Temp_Seg17 − 749) 0.0013
    B 54 H (75.756 – Ratio_Strip) × H (921 – Temp_seg8) × H (temp_seg17 – 749) -0.0002
    9 55 H (Special_flow – 0,65 ) × H (Temp_Seg17 – 749) × H (0.0325 – AL) -119.6246
    9 56 9 56 H (Перекрытие – 30) × H (Temp_seg8 – 921) × H (Temp_seg17 – 749) −0,0005
    B 57 ч (30 − Перегрев) × ч (Temp_Seg8 − 921) × h (Temp_Seg17 − 749) −0.0001
    B 58 9 H (30 – перекрытие) × H (Temp_Seg17 – 749) × H (0.0325 – AL) 0.1517
    B 59 H (Temp_Seg8 – 910) × H (Temp_Seg17 – 749) × H (AL – 0,0325) -0.1202
    B 60404 H (910 – Temp_Seg8) × H (Temp_Seg17 – 749) × H (AL – 0,0325) −0,0317

    Согласно результатам, показанным в , наиболее важными переменными для прогнозирования фактора C (выходная переменная) являются следующие (в иерархическом порядке): Si, Temp_Seg8, S, Ratio_Strip, Mn, Temp_Seg17, Al, C, перегрев, P, Freq_Oscillation и Ave_Speed.Входная переменная Specific_Flow отбрасывается этой моделью. Действительно, наиболее важной переменной является концентрация кремния (Si). Это связано с тем, что кремний образуется в результате отрыва огнеупорного материала на всех стадиях производства стали.

    Кроме того, из результатов, показанных на , можно заметить, что наиболее важными переменными для прогнозирования средней ширины пятен (выходная переменная), образующих сегрегацию по центральной линии, являются (в иерархическом порядке): S, P, Temp_Seg17 , Ratio_Strip, Al, Temp_Seg8, Ave_Speed, Si, перегрев, Freq_Oscillation, Mn, C и, наконец, Specific_Flow.Действительно, наиболее важной переменной является сера (S). Другими словами, высокий процент серы в составе стали ухудшает ее свойства, например, образование пор в процессе сварки и т.д. .

    Таблица 5

    Оценка важности переменных, формирующих модель для Средняя ширина пятен по критериям N подмножеств, обобщенной перекрестной проверке ( GCV ) и остаточной сумме квадратов ( RSS ) .

    Переменные Nsubsets GCV RSS
    S 30 100,0 100,0
    P 29 55,3 56,0
    Temp_seg17 28 28 47.6 47.6 48.2
    28 47.6 47.6 48.2
    Al 27 45.6 45,8
    Temp_Seg8 21 29,6 29,1
    Ave_Speed 20 26,6 26,2
    Си 13 15,8 15,8
    Overtemperature 10 12.7 12.7 12.7 12.7
    Freq_oScillation 44 78.3 78.3 70.5
    Mn 43 77.3 690
    C 39 39 73.0 73.9 62.9
    Special_flow 8 31.6 24,6
    24.6

    Кроме того, графическое представление условий, которые составляют два Марса модели можно увидеть в и соответственно.

    Графическое представление условий, составляющих модель MARS для фактора C: ( a ) член первого порядка предиктора Ratio_Strip; ( b ) член первого порядка переменной-предиктора Ave_Speed; ( c ) член первого порядка переменной-предиктора Temp_Seg8; ( d ) член первого порядка предиктора переменной содержания алюминия; ( e ) член второго порядка переменных содержания Si и Temp_Seg8; ( f ) член второго порядка переменных Содержание серы и Temp_Seg8; ( g ) член второго порядка переменных P content и Temp_Seg8; ( h ) член второго порядка значений переменных Ratio_Strip и Temp_Seg8; ( i ) член второго порядка переменных Temp_Seg8 и Temp_Seg17; ( j ) Член второго порядка переменных Temp_Seg8 и Содержание алюминия.

    Графическое представление условий, составляющих модель MARS для средней ширины пятен, образующих сегрегацию центральной линии: ( a ) член первого порядка предиктора переменной содержания углерода; ( b ) член первого порядка предиктора Si; ( c ) член первого порядка переменной P; ( d ) член первого порядка переменной Средняя скорость; ( e ) член первого порядка переменной Temp_Seg17; ( f ) член второго порядка переменных Si и Temp_Seg17; ( g ) член второго порядка переменных S и Temp_Seg17; ( h ) член второго порядка переменных P и Temp_Seg17; ( i ) член второго порядка переменных Freq_Oscillation и Temp_Seg17; (j ) член второго порядка переменных Ratio_Strip и Temp_Seg17; ( k ) член второго порядка переменных Temp_Seg8 и Temp_Seg17; ( l ) Член второго порядка переменных Temp_Seg17 и Алюминий.

    3.2. Качество подгонки для этого подхода

    Важно выбрать модель, которая наилучшим образом соответствует экспериментальным данным. В данном исследовании учитывался следующий критерий: коэффициент детерминации R 2 [43]. Как известно, в статистике коэффициент детерминации используется в контексте статистических моделей, основной целью которых является предсказание будущих результатов на основе другой связанной информации [17,41,42]. Это соотношение указывает долю общей вариации зависимых переменных, объясняемых моделью MARS (фактор C и средняя ширина пятен в нашем случае), то есть оно обеспечивает меру того, насколько хорошо можно предсказать будущие результаты. по модели.Набор данных принимает значения t i , каждое из которых имеет связанное смоделированное значение y i . Первые называются наблюдаемыми значениями, а вторые часто называют прогнозируемыми значениями. Изменчивость в наборе данных измеряется с помощью различных сумм квадратов:

    • (1)

      SStot=∑i=1n(ti−t¯)2: общая сумма квадратов, пропорциональная выборочной дисперсии;

    • (2)

      SSreg=∑i=1n(yi−t¯)2: сумма квадратов регрессии, также называемая объясненной суммой квадратов;

    • (3)

      SSerr=∑i=1n(ti−yi)2: остаточная сумма квадратов.

    В предыдущих суммах t¯ является средним из n наблюдаемых данных:

    Значение коэффициента детерминации, равное 1,0, указывает на то, что кривая регрессии идеально соответствует данным. В этой текущей исследовательской работе две подобранные модели MARS для С-фактора и Средней ширины пятен имеют коэффициенты детерминации, равные 0,93 и 0,95 соответственно. Эти результаты указывают на очень высокое соответствие для двух проанализированных моделей MARS.

    Перекрестная проверка — это метод проверки модели для оценки того, как результаты статистического анализа будут обобщены на независимый набор данных [44]. Он в основном используется в наборах данных, целью которых является прогнозирование, и нужно оценить, насколько точно прогностическая модель будет работать на практике. Целью перекрестной проверки является определение набора данных для тестирования модели на этапе обучения, чтобы ограничить такие проблемы, как переоснащение, дать представление о том, как модель будет обобщаться на независимый набор данных, и т. д. .[45].

    Таким образом, чтобы гарантировать предсказание способности двух построенных моделей MARS, перекрестная проверка [44,45] была стандартным методом, используемым здесь для нахождения подходящего набора гиперпараметров трех моделей MARS, построенных в этой исследовательской работе. В этом смысле набор данных случайным образом делится на l непересекающихся подмножеств одинакового размера, и каждое подмножество используется один раз в качестве проверочного набора, тогда как другие l  − 1 подмножеств объединяются для формирования обучающего набора.В простейшем случае в качестве оценки точности метода используется средняя точность 1 проверочных наборов. В этой исследовательской работе использовалась 10-кратная перекрестная проверка, то есть для расчета критерия ошибки модели строились с использованием 90% выборки и тестировались с оставшимися 10%, таким образом максимально точно имитируя реальные условия, при которых будет строиться модель, чтобы впоследствии подогнать ее под новые данные наблюдений, не связанные с построением моделей.

    Наконец, эта исследовательская работа позволила оценить значения Коэффициента непрерывности из 245 экспериментальных наблюдений в соответствии с фактическими экспериментальными значениями Коэффициента непрерывности , наблюдаемыми с успехом (см. ). Аналогичным образом показано хорошее совпадение экспериментальных концентраций средней ширины пятен, формирующих осевую сегрегацию, и их прогнозных значений с использованием моделей MARS из 245 экспериментальных наблюдений соответственно.Действительно, с использованием этой модели были получены коэффициенты детерминации, равные 0,93 для оценки фактора непрерывности и 0,95 для средней ширины соответственно.

    Сравнение значений фактора непрерывности (C_Factor), наблюдаемых экспериментально, и предсказанных моделью MARS из 245 фактических наблюдений.

    Сравнение значений Average Width пятен, образующих центральную линию сегрегации, наблюдаемых экспериментально и предсказанных моделью MARS из 245 реальных наблюдений.

    Кроме того, перекрестная проверка — это метод проверки модели для оценки того, как результаты статистического анализа будут обобщены на независимый набор данных [45]. Он в основном используется в наборах данных, целью которых является прогнозирование, и нужно оценить, насколько точно прогностическая модель будет работать на практике. Целью перекрестной проверки является определение набора данных для тестирования модели на этапе обучения, чтобы ограничить такие проблемы, как переоснащение, дать представление о том, как модель будет обобщаться на независимый набор данных, и т. д. .

    Чтобы гарантировать прогнозирующую способность этой модели MARS, используется исчерпывающий алгоритм перекрестной проверки. Перекрестная проверка была стандартным методом, используемым в этой исследовательской работе, чтобы найти фактический коэффициент детерминации модели. Набор данных случайным образом делится на l непересекающихся подмножеств одинакового размера, и каждое подмножество используется один раз в качестве проверочного набора, тогда как другие l  − 1 подмножеств объединяются для формирования обучающего набора. В простейшем случае в качестве оценки точности метода используется средняя точность 1 проверочных наборов.Таким образом использовалась 10-кратная перекрестная проверка [14,15,16,17,18,19,20,21,22,23,44,45].

    Сегрегация является очень распространенной и серьезной проблемой в производстве стали. Обычно используемые методы диагностики, основанные на традиционных методах (например, оценка центральной сегрегации в стальных слябах непрерывной разливки путем травления соляной кислотой или серными отпечатками), являются дорогостоящими как с точки зрения материала, так и с точки зрения человека. Следовательно, необходима разработка альтернативных методов диагностики.В этом смысле сплайны многомерной адаптивной регрессии, используемые в этой работе, являются хорошим выбором для предотвращения сегрегации. MARS — это методология нелинейной и непараметрической регрессии и гибкая процедура, которая моделирует сложные взаимосвязи, которые почти аддитивны или предполагают взаимодействие с меньшим количеством переменных. MARS демонстрирует возможность моделирования сложных взаимосвязей между переменными без жестких модельных допущений. Кроме того, MARS не требует длительного процесса обучения и, следовательно, может сэкономить много времени на моделировании, когда данные особенно велики.Таким образом, диагностическая модель, полученная с использованием метода MARS, является хорошей методологией для прогнозирования сегрегации и заблаговременного принятия мер для решения этой проблемы. Действительно, этот диагностический метод требует низких затрат на реализацию как с материальной, так и с человеческой точек зрения.

    Одной из основных целей данной исследовательской работы было изучение взаимодействий между входными переменными. Наконец, модель, разработанная в этой исследовательской работе, смогла предсказать сегрегацию в соответствии с фактической базой данных.

    4. Выводы

    В этой статье модель MARS использовалась для оценки сегрегации в стальных лабораториях непрерывной разливки. Первым выводом, полученным из наблюдения за результатами моделирования, является хорошее совпадение с экспертными знаниями металлурга об изучаемом явлении. Можно сделать вывод, что MARS может быть хорошим методом машинного обучения для моделирования этой проблемы.

    На основе экспериментальных и численных результатов основные результаты этой исследовательской работы можно резюмировать следующим образом:

    Во-первых, была подтверждена гипотеза о том, что сегрегацию можно точно смоделировать с помощью метода MARS.Получились две модели. Первый для коэффициента непрерывности , а второй для средней ширины пятен, образующих сегрегацию центральной линии.

    Во-вторых, были получены коэффициенты детерминации, равные 0,93 для оценки коэффициента непрерывности и 0,95 для средней ширины , когда метод MARS был применен к набору экспериментальных данных. Было доказано, что предсказанные результаты для модели согласуются с историей наблюдаемой фактической сегрегации.

    Наконец, одним из основных результатов этого исследования было установить порядок значимости переменных, участвующих в прогнозировании выходных переменных. С одной стороны, Si является наиболее влиятельной переменной в оценке фактора непрерывности . Вторая переменная — Temp_Seg8, третья переменная — S, четвертая — Ratio_Strip, пятая — Mn, шестая — Temp_Seg17, седьмая — Al, восьмая — C , девятая — перегрев, затем P, Freq_oscillation и, наконец, Ave_Speed.Удельный расход не используется для оценки коэффициента непрерывности . С другой стороны, Sulphur является наиболее влиятельной переменной в оценке Average Width . Вторая переменная — фосфор, третья переменная — Temp_Seg17, четвертая — Ratio_Strip, пятая — Al, шестая — Temp_Seg8, седьмая — средняя скорость, восьмая — Si, девятая — перегрев, затем Freq_oscillation, Mn, C. и, наконец, Specific_Flow.

    Таким образом, эта оригинальная и инновационная методология может быть применена к другому набору данных с аналогичными переменными, но всегда необходимо учитывать особенности каждого промышленного металлургического процесса.Кроме того, авторы этой исследовательской работы уверены, что результаты, полученные в этом исследовании, будут полезны для продвижения новых будущих работ в этом направлении, разработки других методологий прогнозирования сегрегации.

    WELDOLET Размеры размеров (MSS-SP 97)

    Уменьшение WELDOLET Расписание 40


    Размеры в дюймах, веса в фунтах

    9 274186 150

    4

    24 36 8 0

    A B B B B C Вес WELDOLET в LBS
    1/8 5/8 1 5/8 0.10
    1/4 5/8 1 5/8 0.10 0.10
    3/8 3/4 1 1/4 3 / 4 0.15 0.15
    1/2 3/4 1 3/8 15/16 0.20 0.20
    3/4 7/8 1 3 /4 1 3/16 0,25
    1 1 1/16 2 1/8
    1 1/4 1 1/4 2 9/16 1 3/4 0,80418 0,80418
    1 1/2 1 5/16 2 7/8 2 2 1.00
    1 1/2 3 1/2 2 9/16 2 9/16 1.75 9045 2 1/2 1 5/8 4 1/16 3 3 250 2.50 2,50418

    4

    3 1 3/4 4 13/16 3 11/16 4.00
    3 1/2 1 7/8 5 1/4 4 5.50 5.50
    4 2 6 4 3/4 6.30
    5 2 1/4 7 1/16 5 9/16 5 9/16 10.25
    6 2 3/8 8 3/16 6 11/16 12,00
    8 2 3/4 10 1/4 8 11/16 8 2,11/16 8 800
    10 3 1/16 12 11/16 10 13/16 36.00 36404 12 3 3/8 14 7/8 12 13/16 59.00
    14 3 1/2 16 9/16 14 1/16 14 1/16 66.00 66.00
    16 3 11/16 18 1/4 16 1/16 75.00
    18 3 13/16 21 1/16 18 1/16 97.00
    20 4 23 9/16 20 9 118.00 118.00 24 4 9/16 27 3/4 24 3/16 220.00
    26 4 11/16 29 7/8 26 1/4 265.00 265.00

    4

    30 5 3/8 34 1/2 30 7/16 430,00
    36 5 3/8 40 1/2

    2

    Снижение расписания WELDOLET XS


    Размеры в дюймах, веса в фунтах

    3

    4

    9

    B B C Вес WELDOLET в LBS
    1/8 5/8 1 5/8 0.10 0.10 1/4 5/8 1 5 /8 0.10
    3/8 3/4 1 1/4 3/4 0.15 0.15
    1/2 3/4 1 3/8 15/16 0.20
    3/4 7/4 1 3/4 1 3/16 1 3/16 0.30
    1 1 1/16 2 1/8 1 7/16 0.50 0.50
    1 1/4 1 1/4 2 9/16 1 3/4 0.90
    1 1/2 1 5/16 2 7/8 2 1.10 1.10

    4

    2 1 1/2 3 1/2 2 9/16 1.75
    2 1/2 1 5/16 4 1/16 4 1/16 3 2.60
    3 1 3/4 4 13/16 3 11/16 4.10
    3 1/2 1 7/8 5 1/4 4 5.60
    4 2 6 4 3/4 6 6.40 60404 5 2 1/4 7 1/16 5 9/16 10.40
    6 3 1/16 8 5/16 6 11/16 23.00 23.00 8 3 7/8 11 1/2 8 11/16 37,00
    10 3 11/16 13 3/16 10 3/186 9,84 904 7/186 9,8400
    12 4 1/16 15 5/8 12 1/2 61.00 61.00 14 14 3 15/16 16 13 13 / 16 70418 70418 70.00
    16 4 3/16 18 3/8 15 7/8 102.00 102.00
    18 4 3/8 20 3 / 8 17 15/16 130,00
    20 4 11/16 22 15/16 20 1/16 158.00
    24 5 1/2 28 1/2 28 3/16 290.00 290,00 26 26 5 3/4 30 1/8 27 1/4 350418 350.00

    Уменьшение WELDOLET Расписание 160 / XXS


    Размеры в дюймах, веса в фунтах


    8 1
    6 1 6 115 5

    4

    18
    A

    B C Вес WELDOLET в LBS
    1/2 1 1/8 1 3/8 9/16 0.25
    3/4 1 1/4 1 3/4 3/4 0,70 0,704 1 1 1/2 2 1 0.85
    1 1/4

    1 3/4 2 7/16 1 5/16 1 5/16 1.25
    1 1/2 2 2 3 /4 1 1/2 1,75
    2 2 3/16 3 3/16
    2 1/2 2 7/16 3 13/16 2 1/8 3/40 3.40
    3 2 7/8 4 3 / 4 2 7/8 60418 6.30
    4 3 5/16 3 7/8 3 7/8 10.50 10.50 5 3 11/16 7 3/8 4 13/16 14.25
    6 4 1/8 9 5/16 5 3/4 28.00

    Тяжелая толщина стен WELDOLET Размеры

    6 5/16 17,938 6 1/2
    8 3/4 1 1 1 1/4

    18
    1 1/2 1 3/4 2

    2

    2 1/4

    8 3

    4

    RUN Size A С С С С С C 8 A

    C

    A 18 C A C
    3 2 7/8 2.906 3 7/32 2900 3 3/8 2.906 3 5/8 2,900 4 1/8 2 900 4 9/16 2 900 5 5 5 2.900 5 7/8 2900 6 1/16 2900 2,900

    3 1/2 3 1/8 3.359 3 1/4 3.359 3 7/16 3 359 3 3/4 3.359 4 3/16 3,359 4 5/8 3,359 5 1/16 3,359 6 3,359 3,359
    4 3 5/16 3.843 3 3/8 3.826 3 1/2 3.828 3 7/8 3.826 4 3/4 3.826 4 3 4 3,826 5 3/16 3,826 6 1/8 3.826 6 9/16 3.826
    5 3 3/4 3 3/4 3 3/4 4 4 4,812 4 1/4 4,812 4 3/4 4.812 5 1/4 4.812 5 3/4 4.812 6 5/8 4,812 7 3/16 4812 4.812
    6 4 1/8 5.750 4 11/32 5.761 4 1/2 5/2 5.760 4 11/16 5.760 5 1/4 5.760 5 3/4 5.760 6 1 / 4 5 5 5.760 7 1/4 5/760 7 13/16 5.760 500404 8 4 3/16 7.625 4 5/8 7.625 4 7/8 7,625 5 5/32 7.625 5 3/4 7,625 6 11/32 7,625 6 15/16 7,625 8 3/32 7,625 8 11/16 7,625
    10 4 1/4 9.750 4 27/32 9.750 5 9.562 9 5/16 9.562 5 15/16 9 5/16 9.562 6 9 / 16 9,562 7 3/16 9.562 8 7/16 9.562 9 1/16 9.562
    12 4 3/8 11.750 5 3/32 5 3/32 11.750 5 3/8 11,375 5 11/16 11,375 6 5/16 11,375 6 15/16 11,375 7 9/16 11,375 8 13/16 11,375 9 7/16 11.375 11.375
    14 4 1/2 4 1/2 13 5 1/4 13 5 1/2 12.500 5 13/16 12.500 6 5/16 12.500 6 15/16 12.500 7 9/16 12.500 8 13/16 12.500 9 7 / 16 12.500
    16 4 11/16 5 7/8 5 7/8 15 6 14.312 6 7/16 14.310 6 5 / 8 14.310 7 1/4 14.310 7 7/8 14.310 9 1/8 14.310 9 3/4 14.310 14.310 18 18 5 1/8 17 6 1/2 17 6 1/2 16,125 6 1/2 16,126 6 13/16 16,126 7 7/16 16,126 8 7/32 16,126 9 13/32 16,126 10 1/32 16.126
    20 5 5/8 19 6 3/4 19 7 17,937 7 9/16 17,938 7 25/32 17,938 8 3/32 17,938 8 21/32 17,938 9 29/32 17,938 10 15/32
    24 23 7 5/8 23 8 21.564 8 23/32 21.564 8 31/32 21.564 9 13/16 21.568 10 1/2 21.568 12 9/16 21.564 10 21 /32 21.564

    КОМБИНАЦИИ РАЗМЕРОВ ПРОХОДА WELDOLET

    Размер Weldolet Sch. Std / xs

    9004

    4

    9 2386 16

    9 36 0418

    плоские
    Размеры 9001 Размер филиала (дюйма) 9001

    4

    1/8 1/4 8 3/8 1/2 3/4

    1 1 1 1/4 8 1 1/2 8 2 9001 2 1/2 3 8 3 1/2 3 1/2 4

    4 5 8
    6 6

    3/8 3/8 1/2 1/2 3 / 4 1 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 9 3 1/2 4 5 6 6
    1 / 2 1/2 1-3/4 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 9 3 1/2 4 5 6 8 8
    1-3 / 4 1-3 / 4 2 21/11 / 4 1 1 1/2 – 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 3 1/2 4 5 5 6 8 8 10 10 10
    2 1/2 – 1 1/4 21/211 / 4 36-3 1 1/2 – 1 1 / 4 2 1/2 – 2 2 2 9 2 1/2 3 4 – 3 1/2 4 5 6 8 10 14-12
    36-3 36-3 квартира 2 1/2 – 2 5-3 2 1/2 2 1/2 – 3 4 – 3 1/2 5 5 6 8 10 12
    плоский 8-3 12-6 3 1/2 – 3 5-4 6-5 6 6 8 10 14-12 14 18 18 9
    36-10 36-14 5 – 4 8-6 12-8 10-8 8 10 14-12 20-16 18-16 22-20 22-20
    квартиры квартиры 10 – 6 10 – 6 18-10 24-14 18-12 12-10 14-12 20-16 22 22-20 22-20 28-24
    3/4 – 1/2 36 – 12 36-20 36-26 36-20 18-14 20-16 36-24 28-24 36-30
    36 – 1 плоские плоские плоские плоские 36-20 36-24 плоские плоские 36-30
    плоские плоский плоский плоские
    Выход размеры 8, 10, 12, 14, 16.18, 24, 26. 20 заказ на определенную комбинацию размеров. Объединение размеров только для Weldolet

    Размер Weldolet Sch. XXS / 160

    9004

    4

    3 3 18

    3 1/2 -3 3 18

    3 1 20-10 36-20 9238 6 24

    Размеры
    9001 Размер филиала трубы (дюймы) 1/2

    3/4 8 1 1 1 / 4 1 1/2 1 1/2 2 2 9001 2 1/2 2 1/2

    3 4 4 3
    1/2 1 3/4 1 1 1/2 – 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 4 4
    1 1/4 – 3/4 2 – 1 1 / 4 2 1/2 -1 1/4 2 1/2 -2 2 1/2 – 2 2 1/2 3 3 1/2 6 6
    36 – 1 1/2 6 – 2 1/2 10-3 10-3 3 1/2 -3 3 1/2 -3 8
    плоский 36-8 36-12 36-12 8-4 5-4 5-4 4 5 10
    квартира квартиры квартиры 8-6 5 6 12
    22 18-10 8-6 8 14
    36-24 36-20 12-10 10 16
    плоские плоские 18-14 12 18
    14 20
    плоские 16 22
    18
    20
    22
    24
    плоский

    (Источник: Bonney Forge)

    Сварной сверхтяжелый эксцентриковый переходник из углеродистой стали по ГОСТ 17378

    Сварной сверхтяжелый эксцентриковый переходник из углеродистой стали по ГОСТ 17378

    JS FITTINGS является ведущим производителем фитингов из углеродистой стали , фитингов из мягкой стали, трубных соединений ГОСТ, трубных соединений в России .JS FITTING имеет множество дистрибьюторов в России, вы можете приобрести их на нашем заводе напрямую или у наших партнеров в России.

    JS FITTINGS Pipe Переходники являются идеальным решением для малых и больших турбонагнетателей и могут выдерживать нагрузки, вибрацию и тепло от мощных уличных, драговых или трековых автомобилей. Наши фитинги для сварки встык, обычно называемые сварными фитингами или сварными фитингами, являются выбором производителя при изготовлении турбоколлекторов, сливных труб и выхлопных труб.

    JS FITTINGS Длиннорадиусные и короткорадиусные колена 90°, колена 45°, переходники и тройники изготавливаются в соответствии со стандартом ГОСТ и проходят строгий контроль качества, тестирование и утверждение перед отгрузкой. Каждый приварной фитинг имеет скос под углом 37,5° на каждом конце, что облегчает сварку встык и обеспечивает правильную посадку.

    Что такое переходная арматура?

    В концентрическом переходнике , который также известен как конический переходник, центр обоих концов находится на одной оси.Он поддерживает отметку центральной линии трубопровода. Когда центральные линии большей и меньшей трубы должны быть одинаковыми, используются концентрические переходники.

    Логистика продукции JS FITTINGS

    Свяжитесь с JS FITTINGS, сейчас!

    Смазочные материалы | Бесплатный полнотекстовый | Механические и трибологические свойства композитов политетрафторэтилена, модифицированных углеродными волокнами и цеолитом

    1.Введение

    Полимерные композиционные материалы (ПКМ) благодаря улучшенным эксплуатационным свойствам находят широкое применение в качестве деталей узлов трения различного оборудования. Политетрафторэтилен (ПТФЭ) характеризуется термической стабильностью, химической стойкостью и самосмазывающимися свойствами [1]. Благодаря этим свойствам ПТФЭ можно использовать в качестве механических деталей узлов трения в автомобильной промышленности. Однако низкая износостойкость и высокая ползучесть ПТФЭ во многих случаях исключают его использование в узлах трения [2].Недостатки ПТФЭ можно уменьшить введением наполнителей, эффективно повышающих износостойкость. Обычно наполнителями для ПТФЭ являются дисперсные частицы (графит, бронза), углеродные и стеклянные волокна, а также их комбинации [3,4,5]. В последние десятилетия многие исследования были сосредоточены на разработке ПКМ с использованием смеси наполнителей различных размеров, форм и химического состава. Известно, что углеродные волокна (УВ), стекловолокна и арамидные волокна используются в качестве наполнителей для изготовления полимерных материалов трибологического назначения, а также наноразмерных и смазочных материалов (графит, MoS 2 , ПТФЭ) [5,6,7]. ,8,9].Ли и др. готовили композиты составов ПТФЭ/SiO -2- и ПТФЭ/SiO -2-/ПАО-6, полученные при различных давлениях прессования (от 10 до 50 МПа) [10]. Добавление ПАО 6 в композиции ПТФЭ/SiO 2 приводит к значительному снижению коэффициента трения и повышению износостойкости по сравнению с ПТФЭ/SiO 2 и исходным ПТФЭ. Улучшение трибологических свойств ПКМ объяснялось синергетическим эффектом при использовании ПАО 6 (жидкая смазка) и полимерной матрицы ПТФЭ (твердая смазка).Чжан и др. оценили влияние наноразмерных частиц на трибологические характеристики полиэфирэфиркетона (PEEK), наполненного комбинацией наполнителей CF/PTFE/графита [11,12]. Для этого авторы использовали коммерческую композицию композита PEEK/CF/PTFE/графит, в которую дополнительно добавляли nano-SiO 2 . Добавление нано-SiO 2 к композиту PEEK/CF/PTFE/графит эффективно при высоком контактном давлении трения. Сонг и др. исследованы композиты на основе ПТФЭ, наполненные УВ с MoS 2 и короткими стеклянными волокнами [13].Введение MoS 2 в ПТФЭ/УВ позволило улучшить трибологические свойства по сравнению с композитами состава ПТФЭ/УВ/стекловолокно. Показано, что введение MoS 2 и стекловолокна в композицию ПТФЭ/CF приводит к значительному повышению износостойкости. Эффект улучшения трибологических свойств ПТФЭ/CF/стекловолокна/MoS 2 стал заметен при высоких скоростях и давлениях скольжения. вермикулит) на трибологические и механические свойства ПТФЭ [14].Показано, что введение механоактивированных слоистых силикатов и УВ позволило повысить механические свойства ПКМ и значительно повысить износостойкость по сравнению с композитами, содержащими только волокна. Таким образом, введение в ПТФЭ УВ с другими алюмосиликатными частицами представляет большой интерес. Цеолиты представляют собой кристаллические алюмосиликатные минералы с микропористой структурой [15]. Они обладают высокой удельной поверхностью, устойчивостью к нагреву, доступностью и низкой стоимостью и широко используются для модификации полимеров [16,17,18,19].Цеолит может иметь такие же исключительные свойства снижения износа с CF, как и вышеупомянутые наполнители: каолин и вермикулит. Это исследование будет сосредоточено на изучении влияния УВ и цеолита на механические и трибологические свойства ПТФЭ.

    2. Материалы и методы

    ПТФЭ (размер частиц 46–135 мкм, плотность 2,16 г/см 3 ) порошки торговой марки PN90 были приобретены компанией «ГалоПолимер», Россия. Химически модифицированный дискретный ЦВ марки «Белум» получен от Светлогорского Химволокно, Беларусь.Ширина и длина КФ составляли 8–10 мкм и 50–500 мкм соответственно. Модификацию УВ проводили плазмохимической обработкой в ​​среде фторорганическими соединениями по ранее разработанной методике [20].

    Цеолит (Zt) с химическим составом М 2/n OAl 2 O 3 ⋅xSiO 2 ⋅yH 2 ) Республика в России. Средняя удельная поверхность Zt, использованного в этом исследовании, составляла ~15 м 2 /г.

    ПКМ готовили по типовой технологии: сухое смешение полимера и наполнителя в лопастном смесителе, формование под давлением 50 МПа при комнатной температуре в течение 2 мин, затем спекание образца в программируемой муфельной печи (СНОЛ 180/400). ) при 375°С. Механоактивацию цеолита предварительно проводили в планетарной мельнице (Активатор-2) по предыдущей работе: время активации 2 мин при 80 Гс [14]. Были приготовлены композиты на основе ПТФЭ, подробные составы которых перечислены в таблице 1.Массовое содержание УВ в композитах составляет 1 и 10 мас.% соответственно.

    Механические свойства, такие как предел прочности при растяжении, относительное удлинение при разрыве и предел текучести, определяли по ГОСТ 11262-2017 (пластмассы, метод испытаний на растяжение) на универсальной испытательной машине (Автограф АГС-Ж, Shimadzu, Киото, Япония) при 25 °C и скорости деформации 100 мм/мин. Напряжение сжатия при деформации 10 % измеряли по ГОСТ 4651-2014 (пластмассы, метод испытаний на сжатие, ISO 604:2002, MOD) тем же прибором при скорости деформации 1 мм/мин.Плотность образцов ПТФЭ и ПКМ определяли по ГОСТ 15139-69 (пластмассы, методы определения плотности). Этот метод, также известный как гидростатическое взвешивание (аналог ASTM D 792), предназначен для определения насыпной плотности формованных изделий (например, стержней, стержней и труб) и обеспечивает точность измерения плотности 0,1%. В качестве среды использовали дистиллированную воду.

    Трибологические свойства были оценены в испытаниях «цапфа на диске» на UMT-3 (CETR, Маунтин-Вью, Калифорния, США).Контртелом служил диск из углеродистой стали №45 с твердостью 45–50 HRC и шероховатостью R a = 0,06–0,08 мкм. Исследуемые образцы полимерных штифтов имели диаметр 10 ± 0,1 мм при толщине (длине) 20 ± 1 мм, а осевая линия следов износа на стальных дисках имела диаметр 20 мм. Номинальное давление 2 МПа (нормальная сила 160 Н), средняя скорость скольжения 0,2 м/с, продолжительность испытания 3 часа. Средние значения отклонения рассчитывали, по крайней мере, из трех измерений. Коэффициент трения определяли по ГОСТ 11629-2017 (пластмассы, метод определения коэффициента трения).Скорость износа k (мм 3 /Н·м) рассчитывали после испытания на износ по уравнению (1): где F N , Н — нормальная сила; d, м – расстояние скольжения; Δm, г – потеря массы при скольжении; ρ, г/мм 3 – плотность образцов. Кристаллическую структуру ПТФЭ и его ПКМ определяли методом порошковой рентгеновской дифрактометрии (XRD; ARL X’Tra, Thermo Fisher Scientific, Ecublens, Швейцария) на CuK . источник излучения α (λ = 0,154 нм). Степень кристалличности оценивали по соотношению площадей рефлексов, соответствующих аморфной и кристаллической областям, по уравнению (2): где α, % – степень кристалличности; I C — площадь под кристаллическими пиками; I C + I A — площадь под всеми вершинами.Программное обеспечение Win XRD (v. 2.0-6, Thermo Fisher, Ecublens, Швейцария) использовалось для анализа данных.

    Изношенную поверхность и надмолекулярные структуры образцов ПТФЭ и ПКМ исследовали с помощью сканирующей электронной микроскопии (СЭМ; JSM-7800F, JEOL, Токио, Япония). Образцы для изучения надмолекулярной структуры получали методом холодного скалывания в жидком азоте.

    Инфракрасная спектроскопия с преобразованием Фурье (FT-IR; Varian 7000, Varian, Пало-Альто, Калифорния, США) использовали для записи ИК-спектров с приставкой нарушенного полного отражения (НПВО) в диапазоне 550–4000 см −1 .ИК-спектры получали до и после испытаний на трение.

    3. Результаты и обсуждение

    График зависимости прочности при растяжении и относительного удлинения при разрыве ПТФЭ и ПТФЭ/CF/Zt в зависимости от содержания УФ представлен на рис. 1. Как видно из рис. 1, введение комбинированных наполнителей в ПТФЭ в количестве 1–5 мас.% от УВ приводит к сохранению предела прочности и относительного удлинения при разрыве ПКМ на уровне исходного полимера. Механические свойства полимерных композитов связаны со структурой материала; в случае полимеров, наполненных волокнами, существенную роль играет межфазное взаимодействие на границе волокно–матрица [21].Известно, что модифицированные УВ марки Belum характеризуются сильной межфазной адгезией к ПТФЭ [22]. Однако содержание УВ 8–10 мас. % в ПКМ приводит к снижению предела прочности при растяжении до 25 % и относительного удлинения при разрыве до 30 %, что, возможно, связано с образованием дефектных участков с повышенным содержанием наполнителей. Прочность на сжатие (10%) и предел текучести ПТФЭ и ПТФЭ/CF/Zt в зависимости от содержания CF показаны на рисунке 2. На рисунке 2 показано, что значение прочности на сжатие ПКМ монотонно увеличивается с увеличением содержания CF.Видно, что прочность ПКМ на сжатие увеличилась на 7–53 % по сравнению с исходным ПТФЭ при увеличении содержания наполнителя от 1 до 10 мас.%. Предел текучести композитов увеличился на 45% по отношению к исходному ПТФЭ при содержании УВ 8–10 мас.%. В композитах значительное увеличение прочности на сжатие и предела текучести свидетельствует об армирующем действии наполнителей. Таким образом, разработанные материалы обладают улучшенными характеристиками сжатия и предела текучести, что необходимо для материалов трибологического назначения.Структурные исследования ПТФЭ и ПКМ проводились с использованием рентгеновского дифрактометра для определения структурных параметров разработанных материалов. Рентгенограммы ПТФЭ и ПКМ представлены на рис. 3. Как видно из рис. 3, в исходных композитах ПТФЭ и полимеров был выявлен интенсивный дифракционный пик в области 2θ = 18° (100°), что соответствует кристаллической фазе ПТФЭ [23]. Других пиков на всех рентгенограммах ПКМ обнаружено не было. Установлено, что интенсивность пика при 2θ = 18° ПКМ увеличивается с увеличением содержания наполнителей.Увеличение интенсивности пика ПКМ согласуется с увеличением степени кристалличности, как показано в таблице 2. Степень кристалличности определяется по дифрактограмме путем расчета относительных значений интегральной интенсивности кристалла. отражения согласно уравнению (2). Как видно из табл. 2, степень кристалличности ПТФЭ увеличивается при введении наполнителей. ПТФЭ/CF/Zt имеет степень кристалличности по данным РСА, превышающую исходный ПТФЭ на 1–8 %.Такое изменение степени кристалличности ПКМ свидетельствует о том, что наполнители становятся центрами кристаллизации. Плотность ПКМ с содержанием 1–5 мас.% УВ остается на уровне исходного ПТФЭ. При увеличении содержания волокна на 8–10 мас. % КВ в полимерной матрице плотность композитов снижается по сравнению с исходным полимером, достигая минимума при 10 мас. % КВ. Снижение плотности ПТФЭ при введении УВ, возможно, связано с «разрыхлением» надмолекулярной структуры ПКМ [14].Кроме того, свой вклад вносит меньшая плотность исходных углеродных волокон (~1,45 г/см 3 ), что значительно ниже по сравнению с плотностью полимерной матрицы ПТФЭ (~2,16 г/см 3 ). ).Результаты исследования надмолекулярной структуры исходного ПТФЭ и ПКМ методом сканирующей электронной микроскопии (СЭМ) можно увидеть на рисунке 4. Как видно из рисунка 4а, надмолекулярная структура исходного ПТФЭ характеризуется образованием ламеллярная структура.Во всех композитах КФ были хаотично ориентированы и относительно равномерно распределены в надмолекулярной структуре исходного полимера (рис. 4б–е). СЭМ-изображения ПКМ показывают, что количество волокон визуально увеличивается с увеличением содержания ЦВ от 1 до 10 мас.%. За счет этого значения предела текучести и прочности на сжатие увеличиваются на 7–53 % и 8–45 % по сравнению с исходным ПТФЭ. Содержание цеолита не просматривается в надмолекулярной структуре, что связано с его низким содержанием (1 мас.%) и высокодисперсный механически активированный наполнитель. Трибологические свойства ПТФЭ объясняются относительно легким скольжением между пластинами или фибриллами, что приводит к низкому коэффициенту трения, но также к высокой скорости изнашивания [24]. Известно, что наполнители, введенные в ПТФЭ, уменьшают распространение подповерхностной трещины и часть нормальной нагрузки передается твердому наполнителю [25]. Кроме того, износ полимерного композита на основе ПТФЭ образует передающую пленку на поверхности стального контртела и на поверхности трения полимерного композита, что существенно способствует снижению износа.Таким образом, трибопленка, образующаяся на поверхности композита и на контртеле, защищает их от износа. В данной работе исследовалась поверхность композитов, так как износ контртела практически отсутствует, так как диск изготовлен из достаточно прочной стали марки 45. Результаты трибологических испытаний ПТФЭ и ПТФЭ/CF/Zt в зависимости от содержания волокна представлены на рис. 5. Как видно из рис. 5а, добавление комбинированных наполнителей к ПТФЭ увеличило износостойкость на порядок по сравнению с оригинальный полимер.В данной работе скорость изнашивания исходного ПТФЭ составила ~4,79 · 10 -4 мм 3 /Н·м, а коэффициент трения ~0,22. Результаты сравнения композитов ПТФЭ/CF/Zt с исходным ПТФЭ показали снижение скорости изнашивания в ~190–810 раз. Причем скорость изнашивания ПТФЭ/CF/Zt зависит от содержания CF, поэтому с увеличением содержания волокна износостойкость увеличилась с 2,53×10 −6 до 0,59×10 −6 мм 3 /Н·м. Композиты, содержащие 8–10 мас.% УВ обладают наибольшей износостойкостью, чем композиты, содержащие 1–5 мас. % УВ. Коэффициент трения ПТФЭ/УВ/Zt независимо от содержания УВ практически не изменяется во всем концентрационном диапазоне значений, как показано на рисунке 5б. Видно, что коэффициент трения ПТФЭ/CF/Zt сравним с результатами исходного ПТФЭ и находится в относительно узком диапазоне значений – 0,19–0,23. Ранее в работе [14] было показано, что введение УВ с каолином и вермикулитом в ПТФЭ повышает коэффициент трения на 20–36 % по сравнению с исходным ПТФЭ.В работе [26] исследовался ПТФЭ, наполненный ультрадисперсными частицами каолина. Трение ПТФЭ, наполненного 5 мас. % каолина, увеличивало коэффициент трения композита по отношению к исходному полимеру. В работе [27] исследовано влияние вермикулита на механические и трибологические свойства ПТФЭ. Показано, что введение вермикулита увеличивает коэффициент трения ПКМ по сравнению с исходным ПТФЭ. В то же время в работе [19] исследовался ПТФЭ, наполненный цеолитом (5 мас.%), где коэффициент трения композита находился на уровне исходного полимера.Исходя из этого видно, что коэффициент трения ПТФЭ/УВ с дополнительным введением природного алюмосиликата зависит от структуры используемого наполнителя. Таким образом, разработанные материалы PTFE/CF/Zt характеризуются высокой износостойкостью и низким коэффициентом трения. Методом инфракрасной (ИК) спектроскопии исследована поверхность ПКМ до и после трения. ИК-спектры ПКМ до и после трения можно увидеть на рисунке 6. Как видно на рисунке 6, результаты анализа полученных ИК-спектров показали наличие области характерного поглощения ПТФЭ; также выявлены новые пики на поверхностях трения ПКМ.Интенсивные пики при ~1201 и ~1146 см -1 характерны для ПТФЭ (полосы асимметричного и симметричного растяжения -CF 2 ) [28]. На изношенной поверхности композитов выявлены новые пики поглощения в диапазоне ~1432 см -1 , ~1655 см -1 и 3200-3600 см -1 . Из литературных данных известно, что пики ~1432 см -1 и ~1655 см -1 относятся к металлохелатам солей перфторированных карбоновых кислот М 2 (R f -COO ) [29].Эти пики обнаруживаются на поверхности трения контртела и на изношенной поверхности композитов [28]. Широкий пик при 3600-3200 см -1 приписывается ассоциированным гидроксильным группам -ОН. Новые пики поглощения, зарегистрированные в ИК-спектрах ПКМ после трения, связаны с разрывом полимерной цепи по связям С–С. Кроме того, эти разорванные связи образуют радикалы, которые могут реагировать с кислородом и влагой окружающей среды с образованием концевых групп карбоновых кислот [30]. Таким образом, трение композита ПТФЭ/CF/Zt о стальное контртело приводит к трибохимическим реакциям.На рис. 7 представлены результаты исследования изношенной поверхности ПКМ в зависимости от состава наполнителей методом РЭМ. Как показано на рис. 7а, изношенная поверхность исходного ПТФЭ характеризуется мелкими бороздками и относительно гладкая в направлении трения. Такая поверхность трения ненаполненного ПТФЭ типична и наблюдалась в работе [31]. Формирование такой морфологии изношенной поверхности ПТФЭ обусловлено структурой полимера [25]. В случае введения в ПТФЭ комбинированных наполнителей (CF/Zt) видимые на поверхности трения волокна предохраняют поверхностный слой полимера от разрушения при трении.На рис. 7 видно, что в ПКМ при 1 мас.% УВ видны бороздки, характеризующиеся повышенным износом, в то время как в других композитах такой морфологии на поверхности трения не наблюдается. Таким образом, во всех композитах КФ на поверхности трения были равномерно распределены и хаотично ориентированы; количество УВ, видимых на изношенных поверхностях, увеличивалось с увеличением содержания УВ в ПКМ, что согласуется с результатами по скорости изнашивания. Одна из теорий, объясняющая снижение износа при введении микроразмерных наполнителей в ПТФЭ, связана с прекращением распространения подповерхностных трещин частицами наполнителя [32].Однако дополнительное введение в ПТФЭ/УВ слоистых силикатов приводит к значительному повышению износостойкости по сравнению с ПТФЭ, наполненным только волокнами, что объясняется образованием на изношенной поверхности вторичных армированных структур в виде трибопленок между волокнами [1]. 14]. Такие трибопленки были обнаружены на изношенной поверхности ПТФЭ/CF/Zt при большом увеличении СЭМ-изображений (рис. 8). Известно, что при трении ПТФЭ/CF возникает по стальному контртелу, CF становится выступом на защищает полимерный материал от износа, кроме того, волокна изнашиваются и могут вытягиваться из полимерной матрицы [33].На изношенной поверхности ПКМ между волокнами образуются трибопленки, как показано на рис. 8а. Образование таких трибопленок предохраняет волокна от разрушения, тем самым значительно снижая износ материала (рис. 8б). Следует отметить, что трибопленки на поверхности трения ПКМ образуются при введении механоактивированных алюмосиликатов, о чем также может свидетельствовать протекание трибохимических реакций при трении методом ИК-спектроскопии [14,33]. Кроме того, во многих работах показано, что появление карбоксильных групп на поверхности трения ПКМ и металлического контртела совпало с низкой скоростью изнашивания за счет образования прочной пленки переноса на металлическом контртеле [24,34,35].Скорость изнашивания и коэффициент трения композитов ПТФЭ/CF/Zt по сравнению с ПТФЭ/CF/Kl и PTFE/CF/Vl (обозначаемые как Kl – каолин, Vl – вермикулит) из [14] представлены на рис. 9. Для сравнения трибологических характеристик были выбраны полимерные композиты на основе ПТФЭ с наполнением 8–10 мас.% CF. Как показано на рисунке 9, композит PTFE/CF/Zt характеризуется высокой износостойкостью и низким коэффициентом трения по сравнению с полимерные композиты составов ПТФЭ/CF/Kl и PTFE/CF/Vl.Скорость изнашивания ПКМ с цеолитом при содержании УФ 8 мас. % выше на 8–14 %, при содержании УФ 10 мас. % на 27–49 % по сравнению с композитами с ПТФЭ/УВ/Кл и ПТФЭ/ КФ/Вл. Коэффициент трения ПКМ с цеолитом ниже на 30–50 % и 52–61 % по сравнению с композитами, содержащими Кл и Вл при содержании 8–10 мас. % соответственно. Возможно, одним из объяснений более высокой износостойкости PTFE/CF/Zt по сравнению с PTFE/CF/Kl и PTFE/CF/Vl является низкий коэффициент трения композитов с цеолитом.Очевидно, что такая разница в трибологических характеристиках композитов связана с типом используемого алюмосиликата.

    FINAL 13102016- Для библиотеки

    %PDF-1.4 % 1 0 объект > эндообъект 4 0 объект /Создатель /Ключевые слова () /Тема () /Заголовок >> эндообъект 2 0 объект > эндообъект 3 0 объект > поток GPL Ghostscript 9.10()2016-10-13T13:23:54+02:002016-10-13T13:23:54+02:00PDFCreator Version 1.7.3

  • FINAL 13102016- Для библиотеки
  • aamani
  • ()
  • конечный поток эндообъект 5 0 объект > /XОбъект > >> /Анноты [251 0 R 252 0 R] /Родитель 2 0 Р /MediaBox [0 0 595 842] >> эндообъект 6 0 объект > /Содержание 254 0 Р >> эндообъект 7 0 объект > /Содержание 256 0 Р >> эндообъект 8 0 объект > /Содержание 258 0 Р >> эндообъект 9 0 объект > /Содержание 260 0 Р >> эндообъект 10 0 объект > /Содержание 262 0 Р >> эндообъект 11 0 объект > /Содержание 264 0 Р >> эндообъект 12 0 объект > /Содержание 266 0 Р >> эндообъект 13 0 объект > /Содержание 268 0 Р >> эндообъект 14 0 объект > /Содержание 270 0 Р >> эндообъект 15 0 объект > /Содержание 272 0 Р >> эндообъект 16 0 объект > /Содержание 274 0 Р >> эндообъект 17 0 объект > /Содержание 276 0 Р >> эндообъект 18 0 объект > /Содержание 278 0 Р >> эндообъект 19 0 объект > /Содержание 280 0 Р >> эндообъект 20 0 объект > /Содержание 282 0 Р >> эндообъект 21 0 объект > /Содержание 284 0 Р >> эндообъект 22 0 объект > /Содержание 286 0 Р >> эндообъект 23 0 объект > /Содержание 288 0 Р >> эндообъект 24 0 объект > /Содержание 290 0 Р >> эндообъект 25 0 объект > /Содержание 292 0 Р >> эндообъект 26 0 объект > /Содержание 296 0 Р >> эндообъект 27 0 объект > /Содержание 298 0 Р >> эндообъект 28 0 объект > /Содержание 300 0 р >> эндообъект 29 0 объект > /Содержание 302 0 Р >> эндообъект 30 0 объект > /Содержание 304 0 Р >> эндообъект 31 0 объект > /Содержание 306 0 Р >> эндообъект 32 0 объект > /Содержание 308 0 Р >> эндообъект 33 0 объект > /Содержание 310 0 Р >> эндообъект 34 0 объект > /Содержание 312 0 Р >> эндообъект 35 0 объект > /Содержание 314 0 Р >> эндообъект 36 0 объект > /Содержание 316 0 Р >> эндообъект 37 0 объект > /Содержание 318 0 Р >> эндообъект 38 0 объект > /Содержание 320 0 Р >> эндообъект 39 0 объект > /Содержание 322 0 Р >> эндообъект 40 0 объект > /Содержание 324 0 Р >> эндообъект 41 0 объект > /Содержание 326 0 Р >> эндообъект 42 0 объект > /Содержание 328 0 Р >> эндообъект 43 0 объект > /Содержание 330 0 Р >> эндообъект 44 0 объект > /Содержание 332 0 Р >> эндообъект 45 0 объект > /Содержание 334 0 Р >> эндообъект 46 0 объект > /Содержание 336 0 Р >> эндообъект 47 0 объект > /Содержание 338 0 Р >> эндообъект 48 0 объект > /Содержание 340 0 Р >> эндообъект 49 0 объект > /Содержание 344 0 Р >> эндообъект 50 0 объект > /Содержание 346 0 Р >> эндообъект 51 0 объект > /Содержание 350 0 Р >> эндообъект 52 0 объект > /Содержание 352 0 Р >> эндообъект 53 0 объект > /Содержание 356 0 Р >> эндообъект 54 0 объект > /Содержание 358 0 Р >> эндообъект 55 0 объект > /Содержание 362 0 Р >> эндообъект 56 0 объект > /Содержание 364 0 Р >> эндообъект 57 0 объект > /Содержание 368 0 Р >> эндообъект 58 0 объект > /Содержание 371 0 Р >> эндообъект 59 0 объект > /Содержание 374 0 Р >> эндообъект 60 0 объект > /Содержание 376 0 Р >> эндообъект 61 0 объект > /Содержание 378 0 Р >> эндообъект 62 0 объект > /Содержание 380 0 Р >> эндообъект 63 0 объект > /Содержание 382 0 Р >> эндообъект 64 0 объект > /Содержание 384 0 Р >> эндообъект 65 0 объект > /Содержание 386 0 Р >> эндообъект 66 0 объект > /Содержание 388 0 Р >> эндообъект 67 0 объект > /Содержание 391 0 Р >> эндообъект 68 0 объект > /Содержание 393 0 Р >> эндообъект 69 0 объект > /Содержание 395 0 Р >> эндообъект 70 0 объект > /Содержание 397 0 Р >> эндообъект 71 0 объект > /Содержание 401 0 Р >> эндообъект 72 0 объект > /Содержание 403 0 Р >> эндообъект 73 0 объект > /Содержание 406 0 Р >> эндообъект 74 0 объект > /Содержание 408 0 Р >> эндообъект 75 0 объект > /Содержание 410 0 Р >> эндообъект 76 0 объект > /Содержание 412 0 Р >> эндообъект 77 0 объект > /Содержание 414 0 Р >> эндообъект 78 0 объект > /Содержание 418 0 Р >> эндообъект 79 0 объект > /Содержание 420 0 Р >> эндообъект 80 0 объект > /Содержание 424 0 Р >> эндообъект 81 0 объект > /Содержание 427 0 Р >> эндообъект 82 0 объект > /Содержание 430 0 Р >> эндообъект 83 0 объект > /Содержание 433 0 Р >> эндообъект 84 0 объект > /Содержание 437 0 Р >> эндообъект 85 0 объект > /Содержание 439 0 Р >> эндообъект 86 0 объект > /Содержание 443 0 Р >> эндообъект 87 0 объект > /Содержание 447 0 Р >> эндообъект 88 0 объект > /Содержание 449 0 Р >> эндообъект 89 0 объект > /Содержание 453 0 Р >> эндообъект 90 0 объект > /Содержание 455 0 Р >> эндообъект 91 0 объект > /Содержание 457 0 Р >> эндообъект 92 0 объект > /Содержание 459 0 Р >> эндообъект 93 0 объект > /Содержание 461 0 Р >> эндообъект 94 0 объект > /Содержание 465 0 Р >> эндообъект 95 0 объект > /Содержание 467 0 Р >> эндообъект 96 0 объект > /Содержание 469 0 Р >> эндообъект 97 0 объект > /Содержание 472 0 Р >> эндообъект 98 0 объект > /Содержание 475 0 Р >> эндообъект 99 0 объект > /Содержание 479 0 Р >> эндообъект 100 0 объект > /Содержание 482 0 Р >> эндообъект 101 0 объект > /Содержание 484 0 Р >> эндообъект 102 0 объект > /Содержание 486 0 Р >> эндообъект 103 0 объект > /Содержание 488 0 Р >> эндообъект 104 0 объект > /Содержание 490 0 Р >> эндообъект 105 0 объект > /Содержание 492 0 Р >> эндообъект 106 0 объект > /Содержание 494 0 Р >> эндообъект 107 0 объект > /Содержание 496 0 Р >> эндообъект 108 0 объект > /Содержание 500 0 р >> эндообъект 109 0 объект > /Содержание 504 0 Р >> эндообъект 110 0 объект > /Содержание 506 0 Р >> эндообъект 111 0 объект > /Содержание 509 0 Р >> эндообъект 112 0 объект > /Содержание 512 0 Р >> эндообъект 113 0 объект > /Содержание 514 0 Р >> эндообъект 114 0 объект > /Содержание 518 0 Р >> эндообъект 115 0 объект > /Содержание 520 0 Р >> эндообъект 116 0 объект > /Содержание 522 0 Р >> эндообъект 117 0 объект > /Содержание 524 0 Р >> эндообъект 118 0 объект > /Содержание 526 0 Р >> эндообъект 119 0 объект > /Содержание 528 0 Р >> эндообъект 120 0 объект > /Содержание 530 0 Р >> эндообъект 121 0 объект > /Содержание 532 0 Р >> эндообъект 122 0 объект > /Содержание 534 0 Р >> эндообъект 123 0 объект > /Содержание 536 0 Р >> эндообъект 124 0 объект > /Содержание 538 0 Р >> эндообъект 125 0 объект > /Содержание 541 0 Р >> эндообъект 126 0 объект > /Содержание 545 0 Р >> эндообъект 127 0 объект > /Содержание 547 0 Р >> эндообъект 128 0 объект > /Содержание 549 0 Р >> эндообъект 129 0 объект > /Содержание 553 0 Р >> эндообъект 130 0 объект > /Содержание 555 0 Р >> эндообъект 131 0 объект > /Содержание 557 0 Р >> эндообъект 132 0 объект > /Содержание 560 0 Р >> эндообъект 133 0 объект > /Содержание 564 0 Р >> эндообъект 134 0 объект > /Содержание 566 0 Р >> эндообъект 135 0 объект > /Содержание 568 0 Р >> эндообъект 136 0 объект > /Содержание 570 0 Р >> эндообъект 137 0 объект > /Содержание 572 0 Р >> эндообъект 138 0 объект > /Содержание 574 0 Р >> эндообъект 139 0 объект > /Содержание 576 0 Р >> эндообъект 140 0 объект > /Содержание 578 0 Р >> эндообъект 141 0 объект > /Содержание 580 0 Р >> эндообъект 142 0 объект > /Содержание 582 0 Р >> эндообъект 143 0 объект > /Содержание 584 0 Р >> эндообъект 144 0 объект > /Содержание 586 0 Р >> эндообъект 145 0 объект > /Содержание 588 0 Р >> эндообъект 146 0 объект > /Содержание 590 0 Р >> эндообъект 147 0 объект > /Содержание 592 0 Р >> эндообъект 148 0 объект > /Содержание 594 0 Р >> эндообъект 149 0 объект > /Содержание 596 0 Р >> эндообъект 150 0 объект > /Содержание 600 0 р >> эндообъект 151 0 объект > /Содержание 602 0 Р >> эндообъект 152 0 объект > /Содержание 606 0 Р >> эндообъект 153 0 объект > /Содержание 608 0 Р >> эндообъект 154 0 объект > /Содержание 611 0 Р >> эндообъект 155 0 объект > /Содержание 615 0 Р >> эндообъект 156 0 объект > /Содержание 617 0 Р >> эндообъект 157 0 объект > /Содержание 619 0 Р >> эндообъект 158 0 объект > /Содержание 623 0 Р >> эндообъект 159 0 объект > /Содержание 625 0 Р >> эндообъект 160 0 объект > /Содержание 627 0 Р >> эндообъект 161 0 объект > /Содержание 631 0 Р >> эндообъект 162 0 объект > /Содержание 633 0 Р >> эндообъект 163 0 объект > /Содержание 636 0 Р >> эндообъект 164 0 объект > /Содержание 638 0 Р >> эндообъект 165 0 объект > /Содержание 640 0 Р >> эндообъект 166 0 объект > /Содержание 642 0 Р >> эндообъект 167 0 объект > /Содержание 646 0 Р >> эндообъект 168 0 объект > /Содержание 650 0 Р >> эндообъект 169 0 объект > /Содержание 654 0 Р >> эндообъект 170 0 объект > /Содержание 658 0 Р >> эндообъект 171 0 объект > /Содержание 661 0 Р >> эндообъект 172 0 объект > /Содержание 665 0 Р >> эндообъект 173 0 объект > /Содержание 669 0 Р >> эндообъект 174 0 объект > /Содержание 671 0 Р >> эндообъект 175 0 объект > /Содержание 673 0 Р >> эндообъект 176 0 объект > /Содержание 675 0 Р >> эндообъект 177 0 объект > /Содержание 678 0 Р >> эндообъект 178 0 объект > /Содержание 680 0 Р >> эндообъект 179 0 объект > /Содержание 682 0 Р >> эндообъект 180 0 объект > /Содержание 684 0 Р >> эндообъект 181 0 объект > /Содержание 686 0 Р >> эндообъект 182 0 объект > /Содержание 688 0 Р >> эндообъект 183 0 объект > /Содержание 690 0 Р >> эндообъект 184 0 объект > /Содержание 692 0 Р >> эндообъект 185 0 объект > /Содержание 694 0 Р >> эндообъект 186 0 объект > /Содержание 696 0 Р >> эндообъект 187 0 объект > /Содержание 698 0 Р >> эндообъект 188 0 объект > /Содержание 700 0 Р >> эндообъект 189 0 объект > /Содержание 702 0 Р >> эндообъект 190 0 объект > /Содержание 704 0 Р >> эндообъект 191 0 объект > /Содержание 708 0 Р >> эндообъект 192 0 объект > /Содержание 710 0 Р >> эндообъект 193 0 объект > /Содержание 712 0 Р >> эндообъект 194 0 объект > /Содержание 714 0 Р >> эндообъект 195 0 объект > /Содержание 718 0 Р >> эндообъект 196 0 объект > /Содержание 721 0 Р >> эндообъект 197 0 объект > /Содержание 724 0 Р >> эндообъект 198 0 объект > /Содержание 728 0 Р >> эндообъект 199 0 объект > /Содержание 730 0 Р >> эндообъект 200 0 объект > /Содержание 734 0 Р >> эндообъект 201 0 объект > /Содержание 736 0 Р >> эндообъект 202 0 объект > /Содержание 739 0 Р >> эндообъект 203 0 объект > /Содержание 742 0 Р >> эндообъект 204 0 объект > /Содержание 745 0 Р >> эндообъект 205 0 объект > /Содержание 748 0 Р >> эндообъект 206 0 объект > /Содержание 750 0 Р >> эндообъект 207 0 объект > /Содержание 753 0 Р >> эндообъект 208 0 объект > /Содержание 756 0 Р >> эндообъект 209 0 объект > /Содержание 760 0 Р >> эндообъект 210 0 объект > /Содержание 764 0 Р >> эндообъект 211 0 объект > /Содержание 767 0 Р >> эндообъект 212 0 объект > /Содержание 771 0 Р >> эндообъект 213 0 объект > /Содержание 774 0 Р >> эндообъект 214 0 объект > /Содержание 777 0 Р >> эндообъект 215 0 объект > /Содержание 780 0 Р >> эндообъект 216 0 объект > /Содержание 783 0 Р >> эндообъект 217 0 объект > /Содержание 786 0 Р >> эндообъект 218 0 объект > /Содержание 789 0 Р >> эндообъект 219 0 объект > /Содержание 792 0 Р >> эндообъект 220 0 объект > /Содержание 794 0 Р >> эндообъект 221 0 объект > /Содержание 797 0 Р >> эндообъект 222 0 объект > /Содержание 799 0 Р >> эндообъект 223 0 объект > /Содержание 802 0 Р >> эндообъект 224 0 объект > /Содержание 805 0 Р >> эндообъект 225 0 объект > /Содержание 807 0 Р >> эндообъект 226 0 объект > /Содержание 809 0 Р >> эндообъект 227 0 объект > /Содержание 811 0 Р >> эндообъект 228 0 объект > /Содержание 813 0 Р >> эндообъект 229 0 объект > /Содержание 815 0 Р >> эндообъект 230 0 объект > /Содержание 817 0 Р >> эндообъект 231 0 объект > /Содержание 819 0 Р >> эндообъект 232 0 объект > /Содержание 821 0 Р >> эндообъект 233 0 объект > /Содержание 823 0 Р >> эндообъект 234 0 объект > /Содержание 825 0 Р >> эндообъект 235 0 объект > /Содержание 827 0 Р >> эндообъект 236 0 объект > /Содержание 829 0 Р >> эндообъект 237 0 объект > /Содержание 831 0 Р >> эндообъект 238 0 объект > /Содержание 833 0 Р >> эндообъект 239 0 объект > /Содержание 835 0 Р >> эндообъект 240 0 объект > /Содержание 837 0 Р >> эндообъект 241 0 объект > /Содержание 839 0 Р >> эндообъект 242 0 объект > /Содержание 841 0 Р >> эндообъект 243 0 объект > /Содержание 843 0 Р >> эндообъект 244 0 объект > /Содержание 845 0 Р >> эндообъект 245 0 объект > /Содержание 848 0 Р >> эндообъект 246 0 объект > /Содержание 850 0 Р >> эндообъект 247 0 объект > /Содержание 852 0 Р >> эндообъект 248 0 объект > поток xW[Foa&”J)117k6j#U*̙[email protected]*uaw=əهփ+]g^5o=~Y|wm3/ca1ZUȍ]~nO+=6.a4{Awó»>+ր0f;Jpw]ME

    Очковые глухие фланцы, Очковые глухие фланцы из нержавеющей стали, ss Очковые глухие фланцы Производитель, поставщик и экспортер

    Заглушки для очков

    Очковые глухие фланцы

    широко используются в особых случаях, их основным преимуществом является то, что их можно прикрепить к трубе без сварки. наш ассортимент фланцев Spectacle Blind может также производиться в соответствии с требованиями заказчика.Мы также принимаем любую третью сторону инспекции, назначенную нашими клиентами, такую ​​как Lloyd’s Register, TUV, DNV, BV, SGS, IEI, SAI и т. д.

    ANSI B16.5 Очковые глухие фланцы, ASME B16.47 Очковые глухие фланцы, DIN Очковые глухие фланцы Производитель и поставщик в Индии.

    ОЧКОВЫЕ ГЛУХИЕ ФЛАНЦЫ СПЕЦИФИКАЦИЯ:

    Стандарт ANSI/ASME:  ANSI B16.5, АНСИ Б16.47, МСС СП44, АНСИ Б16.36, АНСИ Б16.48

    ДИН: ДИН2527, ДИН2566, ДИН2573, ДИН2576, ДИН2641, ДИН2642, ДИН2655, ДИН2656, ДИН2627, ДИН2628, ДИН2629, ДИН 2631, ДИН2632, ДИН2633, ДИН2634, ДИН279, ДИН26936, ДИН20263636, ДИН20263636, ДИН2026383

    Б.С.:  BS4504, BS4504, BS1560, BS10

    Размер: от 1/2″ (15 НБ) до 48″ (1200 НБ)

    Класс: 150 фунтов, 300 фунтов, 600 фунтов, 900 фунтов, 1500 фунтов, 2500 фунтов, стандарт DIN ND-6,10, 16, 25, 40 и т. д.

    Специализация: Согласно чертежу

    ЗАГЛУШКИ ДЛЯ ОЧКОВ МАТЕРИАЛ И МАРКИ:

    Фланцы для очков из нержавеющей стали : ASTM A182, A240 F 304, 304L, 304H, 316, 316L, 316Ti, 310, 310S, 321, 321H, 317, 347, 347H, 904L

    фланцы для очков из углеродистой стали: ASTM / ASME A/SA 105 ASTM / ASME A 350, ASTM A 181 LF 2 / A516 Gr.70 A36, A694 F42, F46, F52, F60, F65, F70

    фланцы для очков из легированной стали: ASTM / ASME A/SA 182 & A 387 F1, F5, F9, F11, F12, F22, F91

    Дуплексные стальные заглушки для очков: ASTM / ASME A/SA 182 F 44, F 45, F51, F 53, F 55, F 60, F 61

    Супердуплексные глухие фланцы для очков: ASTM / ASME A/SA 182, A240 F 44, F 45, F51, F 53, F 55, F 60, F 61

    Заглушки для очков из никелевого сплава: Никель 200 (UNS No.N02200), никель 201 (UNS № N02201), монель 400 (UNS № N04400), монель 500 (UNS № N05500), инконель 800 (UNS № N08800), инконель 825 (UNS № N08825), инконель 600 (UNS № N06600), Inconel 625 (UNS № N06625), Inconel 601 (UNS № N06601), Hastelloy C 276 (UNS № N10276), сплав 20 (UNS № N08020), титан (сорт I и II )

    Заглушки для очков из медного сплава: UNS № C10100, 10200, 10300, 10800, 12000, 12200, 70600, 71500, UNS № C 70600 (Cu-Ni- 90/10), C 71-Ni- 70/30)

    Очковые глухие фланцы из низкотемпературной углеродистой стали: ASTM A350, LF2, LF3


    Очковые глухие фланцы Размер
    Очковые глухие фланцы класса 150:
    NPS Внешний Ø
    А
    Внутренний Ø
    B
    Осевая линия
    C
    Толщина
    т
    Ширина полотна
    Ш
    1/2 45 16 60 3 38
    3/4 54 21 70 3 38
    1 64 27 80 3 38
    73 42 90 6.4 38
    83 48 100 6,4 38
    2 102 61 120 6.4 51
    107 73 140 6,4 51
    3 133 89 150 6.4 64
    159 102 175 9,7 64
    4 172 114 190 9.7 64
    5 194 141 215 9,7 76
    6 219 168 240 12.7 76
    8 276 219 300 12,7 76
    10 337 273 360 15.7 102
    12 406 324 430 19,1 102
    14 448 356 475 19.1 108
    16 511 406 460 22,4 108
    18 546 457 580 25.4 114
    20 603 508 635 28,4 121
    24 714 610 750 31.8 140
    NPS Внешний Ø
    А
    Внутренний Ø
    B
    Осевая линия
    C
    Толщина
    т
    Ширина полотна
    Ш

    Фланцы для очков класса 300:
    NPS Внешний Ø
    А
    Внутренний Ø
    B
    Осевая линия
    C
    Толщина
    т
    Ширина полотна
    Ш
    1/2 51 16 65 6.4 38
    3/4 64 21 80 6,4 38
    1 70 27 90 6.4 38
    79 42 100 6,4 38
    92 48 115 6.4 38
    2 108 61 125 9,7 51
    127 73 150 9.7 51
    3 146 89 170 9,7 64
    162 102 185 12.7 64
    4 178 114 200 12,7 64
    5 213 141 235 15.7 76
    6 248 168 270 15,7 76
    8 305 219 330 22.4 76
    10 359 273 385 25,4 102
    12 419 324 450 28.4 102
    14 483 356 515 31,8 108
    16 536 406 570 38.1 108
    18 594 457 630 41,1 114
    20 651 508 685 44.5 121
    24 772 610 810 50,8 140
    NPS Внешний Ø
    А
    Внутренний Ø
    B
    Осевая линия
    C
    Толщина
    т
    Ширина полотна
    Ш

    Фланцы для очков класса 600:
    NPS Внешний Ø
    А
    Внутренний Ø
    B
    Осевая линия
    C
    Толщина
    т
    Ширина полотна
    Ш
    1/2 51 16 65 6.4 38
    3/4 64 21 80 6,4 38
    1 70 27 90 6.4 57
    79 37 100 9,7 57
    92 43 115 9.7 67
    2 108 55 125 9,7 57
    127 67 150 12.7 67
    3 146 83 170 12,7 67
    159 96 185 15.7 76
    4 191 108 215 15,7 76
    5 238 135 265 19.1 86
    6 264 162 290 22,4 86
    8 318 212 350 28.4 95
    10 397 265 430 35,1 105
    12 454 315 490 41.1 105
    14 489 346 525 44,5 114
    16 562 397 605 50.8 124
    18 610 448 655 53,8 133
    20 679 497 725 63.5 133
    24 787 597 840 73,2 152
    NPS Внешний Ø
    А
    Внутренний Ø
    B
    Осевая линия
    C
    Толщина
    т
    Ширина полотна
    Ш

    Маркировка и упаковка
    Наши продукты, такие как фланцы, упакованы, чтобы гарантировать отсутствие повреждений во время транспортировки.Только в случае экспорта обычная экспортная упаковка комплектуется деревянными ящиками или ящиками. Все фланцы маркированы товарным знаком (логотипом компании), маркой, размером и номером партии. По запросу мы можем нанести индивидуальную маркировку на нашу продукцию.
    Сертификаты испытаний
    Сертификат испытаний производителя в соответствии с EN 10204-3.1, EN 10204-3.2, сертификат сырья, утвержденный NABL отчет о лабораторных испытаниях, отчет о 100% радиографическом испытании, отчет о проверке третьей стороной и т. д.

    ———————— Мы экспортируем в ———————- –AfghanistanAlbaniaAlgeriaAmerican SamoaAndorraAngolaAnguillaAntarcticaAntigua и BarbudaArgentinaArmeniaArubaAustraliaAustriaAzerbaijanBahamas, TheBahrainBangladeshBarbadosBelarusBelgiumBelizeBeninBermudaBhutanBoliviaBosnia и HerzegovinaBotswanaBouvet IslandBrazilBritish Индийский OceanBruneiBulgariaBurkina FasoBurundiCambodiaCameroonCanadaCape VerdeCayman IslandsCentral Африканский RepublicChadChileChinaChina (Hong Kong S.А.Р.) Китай (Макао S.A.R.) Рождественские острова (CX) Кокосовые (Килинг) IslandsColombiaComorosCongoCongo Democractic RepublicCook IslandsCosta RicaCote д’Ивуар (Берег Слоновой Кости) Хорватия (Hrvatska) CubaCyprusCzech RepublicDenmarkDjiboutiDominicaDominican RepublicEast TimorEcuadorEgyptEl SalvadorEquatorial GuineaEritreaEstoniaEthiopiaFalkland IslandsFaroe IslandsFiji IslandsFinlandFranceFrench GuianaFrench PolynesiaFrench Южный TerritoriesGabonGambia, TheGeorgiaGermanyGhanaGibraltarGreeceGreenlandGrenadaGuadeloupeGuamGuatemalaGuineaGuinea-BissauGuyanaHaitiHeard и McDonald IslandsHondurasHungaryIcelandIndiaIndonesiaIranIraqIrelandIsraelItalyJamaicaJapanJordanKazakhstanKenyaKiribatiKoreaKorea, NorthKuwaitKyrgyzstanLaosLatviaLebanonLesothoLiberiaLibyaLiechtensteinLithuaniaLuxembourgMacedoniaMadagascarMalawiMalaysiaMaldivesMaliMaltaMarshall IslandsMartiniqueMauritaniaMauritiusMayotteMexicoMicronesiaMoldovaMonacoMongoliaMontserratMoroccoMozambiqueMyanmarNamibiaNauruNepalNetherlands AntillesNetherlands , TheNew CaledoniaNew ZealandNicaraguaNigerNigeriaNiueNorfolk IslandNorthern Mariana IslandsNorwayOmanPakistanPalauPanamaPapua новый GuineaParaguayPeruPhilippinesPitcairn IslandPolandPortugalPuerto RicoQatarReunionRomaniaRussiaRwandaSaint HelenaSaint Киттс И NevisSaint LuciaSaint Пьер и MiquelonSaint Винсент / GrenadinSamoaSan MarinoSao Томе и PrincipeSaudi ArabiaSenegalSeychellesSierra LeoneSingaporeSlovakiaSloveniaSolomon IslandsSomaliaSouth AfricaSouth GeorgiaSpainSri LankaSudanSurinameSvalbard / Ян Майен IslandSwazilandSwedenSwitzerlandSyriaTaiwanTajikistanTanzaniaThailandTogoTokelauTongaTrinidad И TobagoTunisiaTurkeyTurkmenistanTurks И Кайкос IslandsTuvaluUgandaUkraineUnited Арабские EmiratesUnited KingdomUnited StatesUnited Штаты Малой OutlyingUruguayUzbekistanVanuatuVatican Город Штат (Святой Престол)ВенесуэлаВьетнамВиргинские острова (Британские)Виргинские острова (США)Острова Уоллис и ФутунаЗападная СахараЙеменЮгославияЗамбияЗимбабве

    ———————– Мы поставляем ———————– -МумбаиПунаНагпурБангалорХайдарабадЧеннаиКалькуттаВисакхапатнамТейнНашикАхмадабадСуратИндорДелиВадодраРаджкотБхопалАурангабадАнклешварБхивандиРайпурФаридабадРанчиМайсурКоимбатурКочи (Кочин)МангалорБхавнагарТирупурАссамСилигуриСалемБхубанешвар

    Биканер .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.